ANALISIS DESAIN KEPALA FUEL GAS KNOCK OUT POT DI TUNU FIELD – NORTH PROCESSING UNIT MENJADI FLANGED HEAD UNTUK MEMUDAHKAN KEGIATAN MAINTENANCE

LAPORAN KERJA PRAKTEK ANALISIS DESAIN KEPALA FUEL GAS KNOCK OUT POT DI TUNU FIELD – NORTH PROCESSING UNIT MENJADI FLANGED HEAD UNTUK MEMUDAHKAN KEGIATAN MAINTENANCE

DEPARTEMEN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS INDONESIA 2019 

LEMBAR PENGESAHAN / APPROVAL SHEET

Dengan ini dinyatakan bahwa: This is to certify that:

LAPORAN PRAKTEK KERJA LAPANGAN THE REPORT OF ON THE JOB TRAINING

Di / At

PERTAMINA HULU MAHAKAM

Div/Dept/Svc: ECP/SVC/MAT

17 Juni 2019 – 23 Agustus 2019

Oleh / By : Andaru Wiratama NIM / Student Number : 160690450 Program Studi / Major : Teknik Mesin Fakultas / Faculty : Fakultas Teknik Universitas / University : Universitas Indonesia

Laporan ini tidak dapat dipublikasikan, digandakan, dan/atau disebarluaskan tanpa persetujuan tertulis oleh Pertamina Hulu Mahakam This report should not be published, duplicated, and/or distributed without any approval in writing by Pertamina Hulu Mahakam

Telah diperiksa, dipresentasikan dan disetujui di Has thoroughly been examined, presented and approved in

Balikpapan, 23 Agustus 2019

Pembimbing / Mentor Head of Service / Department

Abayazid Albastomi Bagus Putranto

Mengetahui / Acknowledged by,

Head of Training Service

Arini Budi Astuti   KATA PENGANTAR Puji syukur kepada Allah SWT, atas berkah dan karunia-Nya, kegiatan on job training (OJT)/ kerja praktek (KP) di PT Pertamina Hulu Mahakam selama 2 bulan ini, 17 Juni – 16 Agustus, dapat selesai dengan lancar tanpa ada kendala yang menghalangi. Kegiatan OJT ini merupakan salah satu mata kuliah yang harus diselesaikan dan juga merupakan salah satu persyaratan untuk menyelesaikan studi di Teknik Mesin Universitas Indonesia. Tujuan dari kegiatan OJT adalah untuk menerapkan semua teori yang pernah didapatkan selama berkuliah dan juga sebagai pengantar untuk mengetahui keadaan dunia kerja saat ini, terutama di industri minyak dan gas. Penulis fokus pada topik tentang Analisis Desain Kepala Fuel Gas Knock-out Pot di Tunu Field – North Processing Unit menjadi Flanged Head untuk Memudahkan Kegiatan Maintenance. Terima kasih untuk PT Pertamina Hulu Mahakam yang memberikan saya kesempatan untuk belajar dan memberikan pengalaman baru. Selain menerapkan teori yang dapatkan selama kuliah, penulis juga mempelajari sistem kerja tim dan cara bersosialisasi dengan karyawan dengan latar belakang yang berbeda untuk mencapai tujuan yang sama dengan semua karyawan. Penulis juga ingin menyampaikan terimakasih kepada : Keluarga, yang selalu memberi dukungan baik secara moral maupun material. Bapak Abayazid Albastomi, sebagai mentor yang membimbing penulis selama menjalani kegiatan ini. Mas Rhidiyan Wardoko, sebagai ko-mentor yang selalu memberikan arahan dan masukan kepada penulis selama menjalani kegiatan ini. Bapak Bagus Putranto, sebagai kepala departemen yang memberikan saya kesempatan untuk melakukan OJT di servis ini. Dr. Ir. Ahmad Indra Siswantara, sebagai dosen pembimbing penulis dari Departemen Teknik Mesin Universitas Indonesia. Teman-teman OJT sekalian yang telah memberi kenangan indah selama menjalani kegiatan ini. Mbak Dyan, Mas Akbar, Mas Anto, Pak Sonhaji, Mas Malucky, Mbak Ocha, Mbak Nurjanah dan Pak Siswono, yang telah menerima saya baik secara raga maupun jiwa dan mengajarkan saya bekerja sebagai tim ataupun berinteraksi sebagai makhluk sosial. Pak Hary, Pak Bangun, Mas Andika, Pak Nurmirad, Pak Rohadi, dan Mbak Diana, yang selalu senang mengajak saya untuk ikut serta weekly meeting PECIKO-8A dan mengajarkan saya mengenai manajemen waktu dan orang. Mbak Asa, Mbak Sytha, Mas Toni Okto, Mas Yasinto, Mas Nur, Mas Adit, Mas Stefi, Mas Andrew, Mas Irfan, Ariel Andrew dan Ariel Matthew, sebagai kolega bulutangkis di Sabtu pagi. Semua orang yang tidak dapatkan disebutkan satu per satu, terimakasih telah membantu dan menunjang penulis selama menjalani OJT dan mengerjakan laporan ini. Penulis menyadari bahwa terdapat ketidaksempurnaan di laporan ini. Oleh karena itu, penulis sangat terbuka terhadap kritik dan saran sebagai evaluasi bagi penulis. Pada akhirnya, semua aktivitas penulis dan laporan ini akan penuh manfaat bagi semua pihak. Penulis ingin mengucapkan terima kasih dan mengucapkan permintaan maaf kepada semua orang selama menjalani OJT ini karena kesalahan yang sengaja dan tidak disengaja yang mungkin terjadi. Balikpapan, 23 Agustus 2019 Salam Hormat,

Andaru Wiratama   DAFTAR ISI KATA PENGANTAR 1 PENDAHULUAN 5 1.1 Latar Belakang 5 1.2 Tujuan 6 1.3 Batasan Masalah 6 1.4 Metodologi 6 1.5 Tanggal dan Tempat Magang 7 PROFIL PERUSAHAAN 8 2.1 Sejarah dan Peninjauan Luas 8 2.2 Struktur Organisasi 8 2.3 Operation Sites 11 Bekapai dan Handil 11 Tambora dan Tunu 12 Sisi Nubi 13 Peciko 14 Senipah 14 South Mahakam 15 LANDASAN TEORI 16 3.1 Bejana Tekan 16 Umum 16 Fungsi 16 Komponen 16 Ukuran dan Bentuk 18 Aplikasi 19 3.2 Standar/Referensi 20 PERANCANGAN 23 4.1 Umum 23 4.2 Tujuan 23 4.3 Data Perancangan 23 4.4 Perancangan dengan Aturan 24 Perancangan menurut MHK-COMP-SPE-EP-PVV-0211 25 Perancangan menurut ASME BPVC Section VIII Division I 30 STUDI KASUS 37 5.1 Umum 37 5.2 Identifikasi Masalah dan Solusi 39 5.3 Analisis 41 Batasan Analasis 41 Material Bejana Tekan 42 Perancangan Bejana Tekan 47 Ringkasan 64 Analisis Optimasi 65 KESIMPULAN DAN SARAN 73 REFERENSI 74 APPENDIX 75

  BAB I PENDAHULUAN Latar Belakang Saat ini, kebutuhan dunia akan energi masih besar dan bahkan semakin meningkat. Ini terjadi karena energi adalah hal dasar untuk menopang dan mengembangkan kehidupan manusia ke kondisi yang lebih baik. Energi dan teknologi juga memiliki peran untuk meningkatkan pertumbuhan ekonomi suatu negara untuk pembangunan bangsa. Pengembangan membutuhkan faktor utama untuk mendukung ketersediaan energi. Bahan bakar fosil masih merupakan energi yang paling banyak digunakan dalam hal ketersediaan energi; bahan bakar fosil dalam konteks ini adalah minyak bumi dan gas alam. Karena bahan bakar fosil merupakan energi yang tidak tebarukan, akan habis dengan seiring penggunaannya, kita, baik pengguna dan penyedia, harus mulai beralih ke energi baru alternatif yang dapat perbaharui. Energi tersebut adalah renewable energy. Walaupun renewable energy saat ini masih memilki efisiensi yang jauh lebih kecil dari energi tidak terbarukan, hal tersebut bukan sebuah pantangan melainkan sebuah tantangan bagi engineer untuk mengembangkan penggunaannya menjadi lebih baik dan efisien. Sejak tahun 1970, Total E&P Indonesie telah mengelola pemrosesan minyak dan gas di Kalimantan Timur, Indonesia sebelum Pertamina Hulu Mahakam mengambil alih semua manajemen pada awal tahun 2018. Ada banyak langkah dan persiapan untuk mengambil minyak dan gas dari reservoir dan memprosesnya sampai pada bentuk siap pakai. Banyak peralatan yang digunakan untuk mengangkat minyak dan gas dari reservoir yang didukung baik tenaga mekanik dan tenaga listrik. Berdasarkan latar belakang ini, maka eksplorasi dan development minyak dan gas menjadi pekerjaan yang sangat penting untuk mendukung ketersediaan energi untuk kesejahteraan manusia. Eksplorasi dan development minyak bumi dan gas alam adalah masalah yang kompleks. Alih-alih dukungan teknologi dan instrumen canggih, pekerjaan ini melibatkan beberapa disiplin ilmu yang saling mendukung dan mereka tidak dapat dipisahkan dalam proses eksplorasi hingga produksi minyak dan gas. Salah satu disiplin dalam pekerjaan ini adalah di bidang teknik. Pertamina Hulu Mahakam sebagai salah satu perusahaan di Indonesia dalam sektor proses hulu gas bumi dan relevansinya dengan engineering Indonesia memiliki teknologi yang dapat diandalkan untuk digunakan dalam proses tersebut. Oleh karena itu, ini adalah kesempatan baik bagi kami untuk menerapkan praktik di PT Pertamina Hulu Mahakam untuk mempelajari pengetahuan dan pengalaman yang bermanfaat dan penting. Oleh karena itu, interaksi yang saling menguntungkan diharapkan antara mahasiswa sebagai peserta magang dengan lembaga terkait. Pelaksanaan magang adalah salah satu mata kuliah wajib dari Departemen Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Indonesia yang mengharuskan mahasiswa untuk berpartisipasi dalam program magang di perusahaan yang memiliki relevansi pengetahuan dari universitas dan pekerjaan. Mahasiswa yang mengikuti magang diharapkan memiliki pengetahuan teknis dasar tentang pengembangan teknologi yang digunakan oleh perusahaan-perusahaan di Indonesia, khususnya di PT Pertamina Hulu Mahakam yang bergerak di pengolahan minyak dan gas yang terdapat banyak ilmu terapan teknik mesin seperti konsep desain fasilitas penunjang produksi, serta peralatan mechancial baik static dan rotary. Tujuan Dalam mengajukan diri untuk berkesempatan magang di PT Pertamina Hulu Mahakam, mahasiswa memiliki tujuan atau harapan untuk mendapatkan added value atau nilai tambah yang hanya bisa didapatkan setelah mahasiswa menyelesaikan magangnya. Mahasiswa membagi tujuan tersebut menjadi dua kelompok, yaitu tujuan umum dan tujuan khusus. Tujuan umum mahasiswa mengikuti magang ini adalah sebagai berikut: Mahasiswa dapat terjun langsung dalam industri dan meningkatkan pengetahuan akan lingkup dunia kerja yang nyata dengan mempraktekkan segala kemampuan teori peminatan sesuai program studi yang ditekuni. Memenuhi persyaratan kelulusan Sarjana (S1) dengan mengambil mata kuliah Kerja Praktek. Sedangkan tujuan khusus mahasiswa mengikuti magang ini adalah sebagai berikut: Mahasiswa dapat mengetahui struktur organisasi, sistem manajemen, dan proses kerja yang diterapkan oleh PT Pertamina Hulu Mahakam. Mahasiswa dapat mengenal berbagai kasus yang ditemui dalam industri, baik teknis maupun non-teknis, serta menemukan solusi terhadap kasus tersebut. Mahasiswa dapat menemukan data dan bahan studi otentik yang dapat digunakan sebagai pemicu dalam penulisan tugas akhir maupun laporan kerja praktek. Batasan Masalah Mahasiswa akan mereview dokumen dan mempelajari tentang berbagai proyek dan masalahnya pada bejana tekan yang pernah dilakukan perusahaan. Mahasiswa akan mempelajari proses perancangan bejana tekan menurut standar yang digunakan, baik standar internasional maupun standar internal perusahaan yang disesuaikan dengan service dari fluida dan environment. Mahasiswa akan menemukan beberapa masalah yang dapat terjadi selama perancangan bejana tekan. Mahasiswa akan menganalisis penyebab masalah. Metodologi Studi Literatur, Mahasiswa mencari informasi dan literatur tentang permasalahan yang diteliti. Observasi, Mahasiswa mengunjungi site untuk melihat permasalahan yang diteliti secara langsung. Wawancara, Mahasiswa mencari informasi mengenai permasahalan yang diteliti dengan menanyakan secara langsung ke karyawan perusahaan baik di kantor ataupun di site. Tanggal dan Tempat Magang Nama Perusahaan : Pertamina Hulu Mahakam Divisi/Departemen/Servis : ECP/SVC/MAT Alamat Perusahaan : Jl. Yos Sudarso, Balikpapan Periode : 17 Juni – 16 Agustus 2019   BAB II PROFIL PERUSAHAAN Sejarah dan Peninjauan Luas Pada awal 2018 Pertamina Hulu Mahakam mengambil alih seluruh manajemen atas pemilik sebelumnya, yaitu Total E&P yang telah mengoperasikan blok Mahakam sejak 1968. Acara serah terima diadakan pada 31 Desember 2017 di Gunung Utara Club House Longikis, Balikpapan. Kontrak kerja sama untuk blok Mahakam ditandatangani oleh Total E&P Indonesie dan Inpex pada 6 Oktober 1966 dalam jangka waktu 30 tahun. Pada tahun 1991, Total E&P Indonesie memperpanjang kontrak selama 20 tahun hingga 31 Maret 2017 untuk keperluan transisi ke PT Pertamina Hulu Mahakam. Dan kontrak tersebut mendapat waktu tambahan selama 9 bulan hingga 31 Desember 2017. Kontrak tambahan ini terjadi karena perpanjangan kontrak penjualan LNG hingga 31 Desember 2017. Yang pertama pengiriman untuk Handil Mix Crude dengan jumlah 150.000 barel ditransfer ke Pertamina Refinery Unit V Balikpapan oleh kapal tanker PT Pertamina (Persero). Pertamina Hulu Mahakam bergerak di sektor hulu (eksplorasi dan produksi). Blok Mahakam menjadi produsen gas terbesar di Indonesia sejak tahun 2000 dan saat ini merupakan 82% dari total pasokan kilang LNG Bontang. Pertamina Hulu Mahakam adalah anak perusahaan dari Pertamina Hulu Indonesia dibawah pengawasan Unit Khusus untuk Kegiatan Usaha Hulu Minyak dan Gas Bumi / Satuan Kerja Pelaksana Khusus Kegiatan Usaha Hulu Minyak dan Gas Bumi (SKKMIGAS). Selama operasinya, khususnya di delta Mahakam, Total E&P Indonesie (mantan operator sebelum Pertamina Hulu Energi) menemukan beberapa ladang minyak dan gas. Dimulai dari lapangan minyak lepas pantai Bekapai pada 1974, diikuti oleh penemuan ladang minyak Handil pada 1975 dibangun sebagai stasiun pengolahan, Senipah 1976, Tambora dan Tunu Selatan pada 1990, Tunu Utara pada 1997, Peciko 1999, Sisi Nubi 2007, dan Mahakam Selatan pada 2012. Lebih dari 45 tahun Blok Mahakam berperan aktif membangun industri energi di negara ini. Struktur Organisasi Pertamina Hulu Mahakam yang operasionalnya berbasis di Balikpapan, Kalimantan Timur, memiliki struktur organisasi yang cukup kompleks. Ada beberapa divisi dan vice president di bawah General Manager dan salah satunya adalah East Kalimantan District & Operations (EVP). EVP mencakup semua wilayah operasional di Kalimantan Timur dibantu oleh 13 divisi sebagai berikut. Field Operations (FO) Well Construction and Intervention (WCI) Logistics, Land, Sea & Air (LSA) Integrity (EVP/INT)

Gambar 2.1 Peta letak lapangan PT Pertamina Hulu Mahakam Technical Ref. & Performance (RPE) Greenfield Project (GFP) Development & Planning Div. (DP) Contract & Procurement (C&P) Information Systems & Tel (IST) Geoscience & Reservoir (GSR) Health, Safety & Environment (HSE) Contracts & Procurement (C&P) Engineering, Construction & Brownfield Project (ECP) Engineering, Construction & Brownfield Project (ECP) merupakan salah satu divisi penunjang operasional PHM yang bertanggung jawab terhadap proses design engineering, procurement (servis dan material), construction, installation dan commisioning dalam pengembangan existing surface facility PT Pertamina Hulu Mahakam Dalam menjalankan fungsinya, ECP memiliki beberapa departemen, antara lain : Quality, Safety & Environment (ECP/QSE) Project (ECP/PJC) Process Studies Departement (ECP/PRO) Construction Department (ECP/CST) Survey Technology & Design (ECP/STD) Commissioning (ECP/CMM) Support & Service Department (ECP/SVC) Departemen ECP/SVC dalam kapasitasnya adalah untuk menunjang kegiatan pengembangan existing surface facilities yang bertanggung jawab terhadap fungsi berikut : Melakukan estimasi pembiayaan kegiatan pengembangan fasilitas, pengajuan pendanaan ke authority terkait dengan penyelesaian kegiatan pengembangan fasilitas. Membuat perencanaan, pengadaan serta kontrol progress terhadap kontrak jasa penunjang. Membuat perencanaan, pengadaan serta progress terhadap ketersediaan material. Melakukan fungsi manajemen kontrol terahadap setiap pengembangan fasilitas. ECP/SVC dibagi kedalam 3 service, dan salah satunya adalah ECP/SVC/MAT. Service ECP/SVC/MAT bertanggung jawab terhadap fungsi membuat perencanaan, pengadaan serta progress terhadap ketersedian material penunjang kegiatan pengembangan fasilitas. Kegiatan yang dilakukan service ini adalah sebagai berikut : Mempersiapkan perencanaan, ruang lingkup pengadaan, serta strategy pengadaan material. Berkoordinasi dengan entitas lain terkait dalam hal pengadaan material. Melakukan manajemen stok. Bekoordinasi terhadap rekanan perusahaan terkait pengadaan material. Melakukan problem solving dari sisi technical dan non-technical terkait dengan material engineering. Berikut struktur organisasi SERVICES berikut dengan disiplin engineer-nya.

Adapun tugas utama dari ECP/SVC/MAT adalah : Mengecek material yang dibutuhkan dalam SAP. Membuat material number jika terdapat material yang dibutuhkan tidak terdapat dalam SAP. Mengecek dan menjaga stock material yang dimiliki perusahaan. Membuat memo yang dikirimkan ke C&P/PRC (purchasing) dan C&P/MIM (material and inventory management) untuk membuat purchase requisition (daftar permintaan pembelian) jika material yang dibutuhkan tidak tersedia atau tidak mencukupi. Membuat technical requirement untuk material yang dibutuhkan. Operation Sites Bekapai dan Handil Penemuan Bekapai pada tahun 1972 adalah tonggak awal bagi blok Mahakam. Lapangan kompleks mencakup sekitar 20 kilometer persegi, tak jauh dari pantai Kalimantan Timur di Selat Makassar. Lapangan Bekapai ditunjukkan pada Gambar 2.2. Instalasi platform diletakkan di dalam air pada kedalaman 30 - 40 meter. Ini digantikan oleh platform multi-sumur yang terhubung dengan platform pusat pemrosesan dan ruang tinggal. Hingga saat ini lebih dari 100 target reservoir cadangan minyak yang berbeda telah diidentifikasi di Bekapai, pada kedalaman mulai dari 1.300 hingga 2.500 meter. Pada akhir 2006, 76 sumur sudah dibor dari 9 platform multi-sumur. 17 diantaranya masih aktif. Bekapai, saat ini, dianggap ladang minyak yang matang, karena sekitar 95% cadangan yang dapat dipulihkan telah diekstraksi, tetapi sumur baru yang dibor selama 2007 menunjukkan bahwa potensi masih ada dari lapangan ini untuk dikembangkan. Handil terletak yang sebagian terendam air pasang di Delta Sungai Mahakam. Daerah-daerah ini ditutupi oleh hutan lebat vegetasi nipa. Dengan luas sekitar 40 kilometer persegi, Handil Field menggunakan rig swamp barge untuk pengeboran sumur yang terletak di sepanjang tepi pulau. Lapangan handil terdiri dari lebih dari 550 jumlah hidrokarbon dalam pasir delta yang ditumpuk secara struktural dan terkotak dari 230 (mSS) hingga 3000mSS. Waduk terbesar terkonsentrasi di Main Zone Handil yang terletak antara 1500 dan 2300 mSS. Untuk mempertahankan tingkat produksinya, PHM melakukan motode gas lift untuk membuat artificial lift pada sumur-sumur yang mengalami penurunan produksi namun masih memiliki potensi cadangan yang ekonomis. Pemulihan injeksi gas pada reservoir untuk mengangkat gas berat (liquid) adalah injeksi gas yang bercampur mulai pada bulan November 1995 untuk meningkatkan produksi minyak. Dan pada tahun 2001 pilot injeksi udara dimulai, untuk menguji teknik peningkatan produksi minyak baru. Pada akhir 2009, 423 sumur telah dibor di Handil, produksi saat ini mencapai 20.000 Barrel of Oil Per Day (BOPD) dan 100 Million Standard Cubic feet Per Day (MMscfd) dengan minyak kumulatif 860,4 Million Barrels (MMbbl) dan gas kumulatif 1,7 Trillion Cubic Feet (Tcf). Diperkirakan Handil sepenuhnya menyangkut potensi minyak bumi konvensional, karena 95% cadangan minyak yang dapat dipulihkan telah diekstraksi. Kampanye akuisisi data mengenai Sisa Saturasi Minyak sedang berlangsung untuk menilai lebih baik sarana (teknik EOR atau lainnya) untuk terus memaksimalkan pemulihan minyak.

Gambar 2.2 Lapangan Handil dan Bekapai Tambora dan Tunu Tambora adalah ladang gas rawa-rawa, yang terletak di bagian tengah Delta Sungai Mahakam. Hidrokarbon dari di kedua lapangan ini dikumpulkan di kepala sumur Gathering and Testing Satellites (GTS), kemudian dikirim ke Central Processing Unit (CPU-1) pertama proyek proses ini (CPU-1) instalasi yang terdiri dari compressing gas unit, cooling unit, oily water treatment unit (OWTU ), pemompaan kondensat dan dua generator turbin gas listrik; CPU-1 memiliki kapasitas pemrosesan sampai dengan 350 MMscfd. Empat unit GTS tambahan dan satu platform manifold dipasang pada tahun 1993, bersama dengan jalur pengiriman baru dan pemrosesan kedua, ke CPU-2, dengan kapasitas tambahan 900 MMscfd. Dua lagi GTS ditambahkan pada 1994. Produksi dari perpanjangan utara ladang Tunu dimulai pada akhir 1998 setelah proyek untuk memasang empat GTS baru, yang terhubung ke pusat perawatan baru di bagian utara rawa (Northern Processing Unit atau NPU). Fase pengembangan ini dilengkapi dengan jalur ekspor gas dan kondensat baru, termasuk pusat pengukuran baru yang dipasang di dekat Badak yang dikenal sebagai TATUN Receiving Facilities (Tambora-Tunu)(TRF). Yang pertama terdiri dari platform kompresi tekanan menengah yang dipasang di sebelah CPU2 adalah Tunu Compression Platform - TCP, dengan kapasitas 900 MMscfd, jaringan pipa bertekanan sedang (MP), bersama dengan berbagai manifold, trap skrap, dan permukaan pendingin udara platform. Ini mulai beroperasi pada tahun 2000, dan diikuti beberapa tahun kemudian oleh proyek serupa di Tunu Utara - yang dikenal sebagai North Compression Platform (NCP). Sejalan dengan fasilitas kompresi, GTS wellhead tambahan dipasang sebagai batas lapangan diperpanjang ke Utara dan Selatan. Untuk memaksimalkan pemulihan sumur pada tekanan kepala sumur yang lebih rendah, Proyek Tunu Phase 11 memasang fasilitas kompresi bertekanan rendah (LP) untuk lapangan selatan dan utara dengan kapasitas maksimum 605 MMscfd untuk lapangan selatan dan 445 MMscfd untuk lapangan utara. Tunu Phase 11 dimulai pada akhir 2009 yang memungkinkan konfigurasi produksi ke mode MP dan LP secara bersamaan. Pada saat yang sama, proyek Tunu Phase 12 terdiri dari konstruksi 3 GTS dan platform kepala sumur yang berdekatan (terhubung secara modular ke produksi umum dan header uji). 3 GTS direncanakan siap untuk pengeboran pada tahun 2009. Proyek Tunu 13 tambahan 2 GTS dan platform kepala sumur yang berdekatan sedang ditugaskan dengan desain yang mirip dengan proyek Tahap 12. Lokasi lapangan Tambora dan Tunu ditunjukkan pada Gambar 2.3 di bawah ini.

Gambar 2.3 Lapangan Tambora & Tunu. Sisi Nubi Kedua ladang gas lepas pantai ini pertama kali ditemukan pada tahun 1986, terletak 25 km lepas pantai dari Delta Mahakam dan 30 km ke arah Tenggara dari Lapangan Tunu. Fase pertama Pengembangan Proyek Sisi Nubi termasuk pembangunan Sisi Manifold and Wellhead Platform (MWPS), Nubi Manifold and Wellhead Platform (MWPN), satu Nubi Satellite Platform (WPN2) dan satu slug catcher platform di SNPS (Sisi-Nubi Platform Satellite). Pipa ekspor utama 26 inci, pipa antarmuka 22-inci dan trunkline 16-inci diinstall selama fase ini. Kedua lapangan ditandai oleh beberapa lapisan pasir hidrokarbon yang tidak terkonsolidasi dengan baik. Oleh karena itu, ini akan diperlukan teknik pengeboran lanjutan untuk mengebor 27 sumur pengembangan pada fase pertama. Pengeboran pengembangan dimulai pada September 2007 dan diikuti oleh Start-Up produksi pada November 2007. Fase pengembangan lebih lanjut diperkirakan akan memperpanjang periode yang mencakup perluasan platform kepala sumur yang ada dan platform kepala sumur tambahan.

Gambar 2.4 Lapangan Sisi Nubi. Peciko Hidrokabon pada lapangan Peciko terkandung dalam area seluas sekitar 300 kilometer persegi, di kedalaman air mulai dari 30-50 meter lepas pantai, Peciko secara geologis kompleks dengan perangkap gas baik struktural maupun stratigrafi. Reservoirnya terdiri dari serangkaian pasir berbutir sangat hingga menengah yang didistribusikan melalui endapan siltsone. Sementara reservoir utama terletak di 2.100 hingga 3.900 meter di bawah permukaan laut. Peciko pertama kali ditemukan pada tahun 1983, tetapi kelayakan komersialnya tidak dikonfirmasi sampai 1991 ketika sumur NW Peciko-1 dibor. Seperti Tunu, Peciko juga merupakan ladang gas raksasa. Unit pemrosesan darat berada di Senipah (Peciko Process Area - PPA), terkait dengan ekspor gas melalui jalur pipa ekspor darat sepanjang 42 inci sepanjang 82 kilometer menuju Bontang. Proyek besar ini pertama kali mulai beroperasi pada bulan Desember 1999. Kondensat Peciko dari PPA dicampur dengan kondensat Tunu, kemudian diproses di Senipah Condensate Sentral Unit (CSU), sebelum diekspor melalui Single Buoy Mooring (SBM). Bidang Peciko ditunjukkan pada Gambar 2.5 di bawah ini.

Gambar 2.5 Peciko Field. Senipah Meskipun Delta Mahakam kaya akan endapan hidrokarbon, Delta Mahakam juga kekurangan akses air dalam yang diperlukan untuk kapal tanker besar. Terminal penanganan minyak permanen dibangun didekat desa pesisir Senipah seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2.6. Terminal minyak Senipah mulai beroperasi pada tahun 1976, untuk menangani produksi yang meningkat pesat pada pertengahan tahun 1970-an. Lebih dari 3.000 kapal telah merapat di Terminal Senipah, untuk mengangkat lebih dari 1 miliar bbl minyak mentah dan kondensat. Minyak dan gas dari Bekapai diangkut melalui pipa bawah laut 12 inci, sedangkan minyak dari Handil dikirim ke pipa berdiameter ganda 20/24 "dikubur ke Senipah dimana produk lapangan dipisahkan dan distabilkan, sebelum minyak dikirim ke penyimpanan dan kemudian diekspor melalui SBM. Tanki-tanki, masing-masing dengan kapasitas penyimpanan 2,6 MMbbl, bersama dengan fasilitas pemuatan SBM yang mampu menangani 125.000 tanker DWT, dibangun di Senipah. Pada bulan Juni 1996, CSU secara resmi mulai memproses dan menstabilkan kondensat sebelum dipasarkan. Kapasitas pemrosesan saat ini dari CSU adalah 40.000 bbl kondensat per hari.

Gambar 2.6 Senipah Oil & Condensate Terminal. South Mahakam Lapangan South Mahakam terletak sekitar 35 kilometer dilepas pantai, pada kedalaman laut 45 hingga 60 meter, sekitar 58 kilometer selatan Lapangan Peciko. Lapangan Stupa ditemukan pada tahun 1996. Empat sumur dibor pada tahun 1998 untuk mengkonfirmasikan skala dan ruang lingkup akumulasi besarnya cakupan reservoir. Tambahan eksplorasi pengeboran sukses pada Stupa Barat dan struktur Mandu Timur yang dilakukan pada tahun 2007 untuk memverifikasi potensi daerah tersebut. Studi pengembangan saat ini sedang dilakukan sehingga bidang-bidang ini dapat dimasukkan dalam pengembangan Stupa asli dan mulai diproduksi pada awal dekade berikutnya. Geoscientists sekarang bekerja dengan teknik pemetaan seismik terbaru untuk mengidentifikasi potensi yang lebih besar di daerah ini. Lapangan South Mahakam ditunjukkan pada gambar di bawah ini.

Gambar 2.7 South Mahakam Field.   BAB III LANDASAN TEORI Bejana Tekan Umum Bejana tekan merupakan suatu wadah tertutup penampung fluida bertekanan, baik cair maupun gas dengan tekanan yang lebih tinggi dari tekanan atmosfir. Pada umumnya penggunaan bejana tekan untuk menggabungkan tekanan tinggi dengan suhu tinggi, fluida yang mudah terbakar, atau material dengan tingkat radio aktif tinggi. Klasifikasi bejana tekan dapat terbagi berdasarkan dimensi (tebal) dindingnya, berdasarkan posisinya dan berdasarkan fungsinya. Berdasarkan dimensi dinding, bejana tekan terbagi menjadi dua, yaitu: Bejana tekan berdinding tebal, yaitu dengan ketebalan dinding lebih dari 1/20 diameter dinding (shell). Bejana tekan berdinding tipis, yaitu dengan ketebalan dinding kurang dari 1/20 diameter dinding (shell). Berdasarkan posisinya, bejana tekan terbagi menjadi dua, yaitu: Bejana tekan posisi vertical, yaitu posisi tegak lurus terhadap sumbu netral axis. Bejana tekan posisi horizontal, yaitu posisi sejajar terhadap sumbu netral axis. Fungsi Penggunaan bejana tekan dalam dunia industri telah menjadi hal yang umum, seperti pada industri pembangkit listrik sebagai tempat penyimpanan bahan bakar fosil dan nuklir, industri petrokimia sebagai tempat penyimpanan dan pengolahan minyak bumi, dan beberapa industri kimia sebagai reaktor kimia. Dengan perkembangan penggunannya diberbagai sektor, bejana tekan merupakan komponen penting pada industri terutama industri perminyakan, kimia, petrokimia ataupun nuklir karena bejana tekan menjadi tempat terjadinya suatu proses, pemisahan dan penyimpanan bahan baku tersebut. Komponen Bejana tekan tidak hanya terdiri dinding yang menyelimuti sehingga membentuk volume/ruang di dalamnya. Bejana tekan yang lengkap terdiri dari berbagai komponen, antara lain: Shell (Dinding), yaitu sisi melingkar dari bejana yang menahan tekanan. Head (Kepala), yaitu penutup pada sisi luar ujung bejana, dapat didesain dengan bentuk melengkung maupun dengan bentuk mendatar (menggunakan flens) Nozzle (Nosel), yaitu komponen silinder yang menembus dinding atau kepala bejana sebagai ruangan keluaran atau masukan bejana. Manhole (Lubang Akses), yaitu ruang akses bagi operator yang akan masuk ke dalam bejana baik untuk maintenance ataupun penggantian internal bejana, bedanya dengan nosel adalah manhole tidak disambungkan dengan pipa dan hanya ditutup dengan blind flange. Manhole merupakan fitur yang bersifat opsional yang bergantung dengan ukuran bejana dan kebutuhan operasional. Reinforcement Pad (Repad), yaitu plat yang dibentuk seperti lekukan shell atau head yang berfungsi untuk memperkuat nosel melekat pada bejana. Support (Penyokong), yaitu berfungsi untuk menahan beban bagian non-bertekanan dari bejana, seperti beban tekan, gempa bumi, dan beban angin. Berbagai jenis penyokong digunakan tergantung pada ukuran dan bentuk bejana itu sendiri, antara lain saddle support, skirt support, leg support, dan lug support.

  Ukuran dan Bentuk Bejana tekan memiliki ukuran dan bentuk yang beragam tergantung dengan kebutuhan bejana seperti penggunaannya atau diletakkan pada tempat seperti apa. Bentuk beragam bejana terbagi berdasarkan bentuk dinding bejana dan bentuk kepala bejana. Berdasarkan bentuk dinding bejana terbagi menjadi dua macam, yaitu: Cylindrical Shells, yaitu bentuk dinding bejana yang menyerupai silinder atau tabung. Spherical Shells, yaitu bentuk dinding bejana yang menyerupai bola atau bulat. Berdasarkan bentuk kepala bejana terbagi menjadi lima macam, yaitu: Ellipsoidal Heads Torispherical Heads Hemispherical Heads Conical Heads Toriconical Heads

Gambar 3.1 Cylindrical Vessel dan Spherical Vessel

Gambar 3.2 Macam-macam kepala bejana Aplikasi Penggunaan bejana tekan dalam dunia industri sangatlah beragam menyesuaikan dengan kebutuhannya. Sampai sejauh ini penggunaan bejana tekan terbagi menjadi sembilan macam, dan dalam dunia industri minyak dan gas yang umum dipakai adalah: Separator, merupakan alat mekanikan yang berfungsi memisahkan fluida menjadi beberapa fasa. Pada oil and gas industry, separator berfungsi memisahkan well fluids dari sumur minyak dan gas menjadi tiga fasa, yaitu gas, minyak dan air.

Gambar 3.3 Separator Heat Exchanger, atau dalam bahasa Indonesia adalah alat penukar panas. Heat exchanger berfungsi untuk memindahkan energi panas antara dua atau lebih fluida pada temperatur yang berbeda serta terjadi kontak termal. Selain itu heat exchanger dapat berfungsi sebagai alat pembuang panas, pemisah campuran, distilisasi (pemurnian, ekstrasi), pembentukan konsentrat atau juga untuk mengontrol sebuah proses fluida. Pada oil and gas industry, heat exchanger merupakan bagian yang tidak bisa dipisahkan di petrochemical karena berfungsi dalam proses pemurnian di cracking unit, yaitu sebagai proses memecah hidrokarbon yang menyusun minyak mentah menjadi bagian-bagian yang lebih kecil, serta dalam pencairan gas alam.

Gambar 3.4 Heat Exchanger Compressor tank, merupakan alat mekanikal yang berfungsi meningkatkan tekanan fluida dengan menurunkan volumenya. Pada oil and gas industry, transmisi gas melalui pipa menghasilkan penurunan tekanan karena kehilangan gesekan. Booster Compressor digunakan untuk mengembalikan penurunan tekanan dari kerugian ini. Pemilihan kompresor ini melibatkan mengevaluasi pertukaran ekonomi jarak antara stasiun pipa meningkatkan dan siklus hidup setiap stasiun kompresor. Booster Compressor juga digunakan di lapangan yang mengalami penurunan tekanan.

Gambar 3.5 Booster Compressor Destilator, merupakan alat yang berfungsi menjalankan proses pemisahan termal untuk memisahkan komponen-komponen yang mudah menguap dari suatu campuran cair dengan cara menguapkannya, yang diikuti dengan kondensasi uap yang terbentuk dan menampung kondensat yang dihasilkan. Pada oil and gas industry, destilator berfungsi menyuling minyak dengan titik didih yang berbeda berdasarkan komponen penyusunnya dalam keadaan atmosferik untuk menghasilkan produk minyak yang berbeda-beda.

Gambar 3.6 Destilator Standar/Referensi Secara definisi standar/referensi merupakan ukuran tertentu yang dipakai sebagai acuan atau dasar perbandingan untuk mencapai kelayakan yang disepakati dan diakui secara bersama. Sebuah standar harus bersifat jelas, masuk akal, mudah dimengerti, dapat dicapai, absah, dapat meyakinkan untuk memenuhi syarat standar pada umumnya dan dapat dimengerti oleh pihak yang melakukan pekerjaan. Pada tahap merancang hingga tahap fabrikasi bejana tekan, terdapat juga standar yang mendampingi proses-proses tersebut sebagai acuan agar menjadi barang yang layak pakai. Standar yang digunakan tersebut adalah standar American Society of Mechanical Engineer (ASME) dan standar PT Pertamina Hulu Mahakam (Company Code). ASME adalah sebuah asosiasi profesional Amerika yang, dengan kata-katanya sendiri, "mempromosikan seni, sains, dan praktik rekayasa multidisiplin dan ilmu-ilmu yang bersekutu di seluruh dunia" melalui "pendidikan berkelanjutan, pelatihan dan pengembangan profesional, kode dan standar, penelitian, konferensi, seminar dan publikasi, hubungan pemerintah, dan bentuk penjangkauan lainnya. Di dalam ASME mengatur setidaknya 600 kode dan standar yang mencakup banyak bidang teknis seperti fasteners (baut, mur), plumbing fixture (perlengkapan pipa), elevators, jaringan pipa, dan sistem pembangkit dan komponennya. Banyak standar ASME yang dikutip oleh agensi pemerintahan sebagai alat untuk memenuhi tujuan mereka. Salah satu standar ASME yang paling besar adalah ASME Boiler and Pressure Vessel Code (BPVC). BPVC menyediakan peraturan untuk perencangan, fabrikasi, instalasi, inspeksi, perawatan, dan penggunaan ketel uap (boiler) dan bejana tekan. Kode ini juga memuat standar untuk material, pengelasan dan pematrian prosedur dan kualifikasinya, dan NDE (non-destructive examination). Selain standar internasional, terdapat juga standar perusahaan sendiri milik PT Pertamina Hulu Mahakam. Tujuan perusahaan memiliki standar terpisah adalah untuk mengontrol fabrikasi dan pemilihan pembelian supaya sesuai dengan service, tekanan dan temperatur yang dipersyaratkan dalam datasheet. Perusahaan memiliki berbagai macam standar, salah satunya adalah standar dengan kode PVV (piping valves vessels). Standar ini mengatur dari dokumen-dokumen yang harus diberikan oleh vendor ke perusahaan hingga tahapan perancangan dan fabrikasi.

Gambar 3.24 ASME BPVC 2017 Section VIII Division 1

Gambar 3.25 General Specification Piping Valves Vessels PVV-0211   BAB IV PERANCANGAN Umum Perancangan (design) adalah perencanaan, penggambaran, dan pembuatan sketsa dari beberapa elemen terpisah ke dalam suatu kesatuan yang utuh untuk menunjukkan tampilan dan fungsi suatu benda sebelum dibuat atau dibentuk. Perancangan dapat ditunjukkan atau disajikan ke dalam bentuk diagram alur (flowchart), yang digunakan sebagai alat bantu untuk menunjukkan urutan/tahapan proses pembuatan tersebut. Dalam perancangan bejana tekan ada dua hal yang menjadi garis besar, yaitu tujuan dan persyaratan umum bejana tekan. Kedua hal tersebut diatur dalam standar yang dipakai, baik standar internasional, ASME BPVC Section VIII, Rules for Construction of Pressure Vessel, Division 1 atau Division II, maupun standar perusahaan, kode PVV-0211 Design and Fabrication of Pressure Vessel According to ASME VIII beserta referensi yang mendukung standar tersebut. Tujuan Tujuan merupakan bagian terpenting dalam merancang. Karena dalam tahapan ini, perancang harus menentukan output hasil rancangan dengan mengidentifikasi rintangan yang akan dialami bejana. Dalam penerapannya pada proses perancangan bejana tekan, perancang harus menentukan fungsi bejana tekan dalam penerapannya terlebih dahulu. Kemudian perancang harus mengetahui dimana bejana tekan itu akan bekerja, bagaimana kondisi lingkungan kerjanya baik kondisi dari dalam bejana (tekanan karena bejana beroperasi) maupun kondisi dari luar (tekanan dari angin atau gempabumi). Setelah mengetahui kedua hal tersebut, kemudian perancang melakukan perhitungan yang dinilai penting sesuai dengan tahapan-tahapan merancang yang telah diatur dalam standar. Data Perancangan Dalam merancang bejana tekan, ada beberapa hal yang harus dipersiapkan, salah satunya adalah data perancangan (data sheet). Data perancangan merupakan data persyaratan bejana tekan yang harus dipenuhi oleh perusahaan. Spesifikasi perancangan milik perusahaan harus dikerjakan oleh engineer yang bersertifikat sebagai professional engineer, yaitu insinyur yamg menyelesaikan gelar sarjana empat tahun, bekerja dibawah Professional Engineer setidaknya selama empat tahun, lulus dua ujian kompetensi intensif dan mendapatkan lisensi dari dewan lisensi negara. Data perancangan berikut harus didefinisikan dengan jelas, antara lain : Design conditions, yaitu terdiri atas design pressure, minimum design metal temperature (MDMT), dan additional toughness requirements. Combination units, yaitu bagian bejana yang terdiri dari dua bagian yang berbeda harus dirancang pada design conditions dan atmospheric conditions. Corrosion allowance, yaitu korosi yang diperbolehkan pada nosel dan manholes yang setidaknya sama dengan korosi yang diperbolehkan pada dinding bejana. Environmental condition, yaitu beban yang berasal dari luar bejana yang dapat memengaruhi bejana selama beroperasi, seperti angin dan gempa bumi. Loads and load cases, yaitu kombinasi beban yang mungkin terjadi pada bejana tekan saat bekerja selama umurnya. Perancangan dengan Aturan Dalam membuat bejana tekan, baik user atau pabrikan harus mematuhi kode yang berlaku. Kode tersebut adalah ASME BPVC Section VIII Div 1 dan Div 2 dan kode MHK-COMP-SPE-EP-PVV-0211. Semua tahapan pembuatan, dari tahapan merancangan hingga tahap inspeksi, harus memenuhi syarat yang terdapat kedua kode tersebut tanpa terkecuali.   Perancangan menurut MHK-COMP-SPE-EP-PVV-0211 Kode perusahaan ini merupakan General Specification – Design and Fabrication of Pressure Vessels According to ASME VIII. Pada dasarnya kode ini merupakan turunan dari kode ASME VIII, hanya saja pada kode ini terdapat penekanan penggunaan isi, baik dari segi pemilihan material ataupun segi perancangan, pada ASME VIII yang menjadi batasan tersendiri bagi user ataupun pabrikan. Material Bejana Tekan Pemilihan Material Material untuk bagian bertekanan Material yang digunakan harus khusus tercantum pada ASME BPVC Section VIII Div 1. Material yang tidak tercantum pada ASME BPVC Section VIII Div 1 tidak boleh digunakan. Pemilihan material sebagai fungsi dari desain harus sesuai dengan Tabel 6.1. Tabel ini menjadi konsiderasi sebagai dasar pemilihan material. Material yang dipilih harus dispesifikasikan dengan jelas dalam datasheet. Material untuk attachments pada bagian bertekanan Material untuk supports (skirts, saddles, legs, etc.) yang langsung dilas ke bagian bertekanan harus memiliki kualitas material yang sama dengan kualitas material bagian bertekanan tersebut. Persyaratan Tambahan untuk Perbautan Perbautan eksternal Perbautan eksternal bejana untuk merakit flens dari manholes, handholes, nozzles with blind flanges, etc. harus selalu terdapat threaded studs and nuts. Threading harus sesuai dengan ASME B1.1. Perbautan internal Perbautan internal bejana juga haris sesuai dengan ASME B1.1 dan harus terdapat mur ganda dan dilengkapi dengan ring. Flens Gasket dan Kontak Muka Gasket Gasket/paking ditentukan pada spesifikasi tertentu dan harus memenuhi standar berikut : ASME B16.20 ASME B16.21 O-rings tidak boleh digunakan menjadi penyegel pembatas untuk mencegah dari kebocoran ataupun sebagai penyegel pembatas antara bejana tekan dengan piping. Perancangan Bejana Tekan Desain bejana tekan harus mengikuti metode mendesain dengan aturan yang dijelaskan pada ASME BPVC Section VIII Div 1 Metode mendesain dengan analaisis tidak diperbolehkan. Persyaratan Umum Persyaratan ketebalan minimum dinding dan kepala Ketebalan minimum dinding dan kepala bejana tidak boleh kurang dari t=D/800+3+C Dimana : t = ketebalan minimum (mm) D = diameter luar (mm) C = corrossion allowance (mm) Dinding harus merupakan material tunggal. Design Loads and Load Case Combinations Beban yang berlaku dan load case combinations harus disebutkan oleh user’s design requirements. Semua bagian bejana harus didesain untuk menahan beban pada kondisi yang terburuk yang mungkin terjadi. Oleh karena itu, manufacturer harus menentukan nilai tekanan bejana dari hasil kombinasi beban static atau dinamik yang mungkin terjadi selama rentan hidup bejana. Manufacturer harus menganalisa stabilitas struktur bejana untuk kombinasi beban dan kondisi yang terdapat pada tabel 3A. Beban lokal Pabrikan harus memeriksa localized stresses dan deformasi dalam dinding bejana karena beban terpusat yang disebabkan oleh ekternal dan atau internal structural attachment, piping reactions, supported equipment, platform, davit, skirt to head, etc. Oleh karena itu user harus memberitahu pabrikan rincian data beban untuk piping support reactions, platform supports, dan beban eksternal lainnya. Design allowable stresses Pabrikan harus memastikan, semua kombinasi beban dan semua bagian bejana dan support, tekanan yang dihitung tidak melebihi nilai yang tertera pada kode. Peraturan desain untuk sambungan las Weld joint efficiency Desain menurut ASME BPVC Section VIII Div 1 efisiensi sambungan harus dibatasi antara 0.85 atau 1 khususnya. Kepala Kepala harus semi-ellipsoidal, dalam satu potongan hingga diameter 2300 mm termasuk dengan flens yang panjang minimum 50 mm. Kepala hemispherical harus digunakan untuk high pressure vessel, yaitu bejana yang beroperasi pada tekanan 68.95 bar. Bentuk kepala lainnya tidak diperbolehkan (torispherical, conical, and toriconical). Untuk bejana dengan diameter dalam kurang dari 1000 mm, flanged head diperbolehkan sesuai dengan dibawah ini.  

Conical shell Bagian conical shell-reducer harus memiliki sudut setengah puncak yang tidak boleh lebih besar dari 30o. Semua penguat untuk internal pressure harus tersedia dengan menambah tebal pelat; stiffening ring boleh digunakan untuk memenuhi external pressure saja. Nozzles and Manholes Semua nozzles dan manholes harus flange ended welding neck type. (ASME B16.5) Metode penyambungan nozzles dan manholes harus sambungan yang dilas. Tipe sambungan lainnya seperti studded, threaded tidak diperbolehkan. Standar referensi Sambungan komponen harus memenuhi standar berikut: ASME B16.5 ASME B16.9 ASME B16.47 Untuk diluar batas standar diatas, flanges and jointing gaskets harus dihitung dan dibenarkan menurut kode. Ukuran Ukuran minimum nozzles adalah NPS 2. Bagaimanapun, ketika sambungan harus lebih kecil, sebuah reducer diperbolehkan untuk digunakan. Connection attachment to shell Sambungan nozzles harus double-welded joints. Leher nozzle dan manholes harus menempel pada dinding bejana dan reinforcement pad dengan full penetration groove welds. Posisi/orientasi lubang baut pada flanges of connection harus straddle (menganggkang) garis tengah veritkal dan norizontal. Ketebalan minimum leher nozzles Leher nozzle harus memenuhi standar ASME B36.10M Tebal nozzle pada nozzle to vessel attachment harus tidak melebihi (2-d/D) kali dari ketebalan dinding atau kepala. Dimana d adalah diameter rata-rata dalam dan luar nozzles. Inspection openings Semua bejana dengan diameter luar diatas 800 mm harus memiliki setidaknya satu manholes untuk inspeksi, maintenance dan kebutuhan operasional. Beberapa manholes mungkin diperlukan untuk memudahkan akses kedalam bejana dan pemindahan internal. Untuk bejana dengan tinggi dan panjang diatas 9 m, diperlukan dua manholes sebagai ventilasi udara selama operasional internal. Manholes dengan diameter 24 in (609.9 mm) lebih disukai. Diameter dalam manholes harus tidak kurang dari 20 in (508 mm). Flat Heads and Covers Flat head harus sesuai dengan ASME BPVC Section VIII Div 1 gambar UG-34 (j) atau (k). Flens harus welding neck type dengan raised face atau ring joint face. Untuk diameter NPS 24 kebawah, flens harus memenuhi ASME B16.5 Untuk diameter NPS 26 sampai NPS 60, flens harus memenuhi ASME B16.47 standar seri A saja. Untuk diamater yang tidak berstandar, flens harus didesain menurut dengan kode yang berlaku.   Quick Opening Closure (QOC) QOC harus termasuk perangkat interlock pengaman mekanis untuk mengijinkan pintu terbuka setelah fully depressurization only. QOC harus dilengkapi dengan davit. QOC harus didesain pada MAWP dari bejana dimana ini terpasang. Support and Attachments Saddle supports for horizontal vessels Bejana horizontal biasanya dibantu dengan dua saddles, terletak sedekat mungkin dengan kepala beajana. Pabrikan harus menghitung tekanan dan deformasi hasil dari support ini dan harus memperkuat bejana jika diperlukan. Sudut kontak dari saddle support harus minimum 120o. Skirt supports for vertical vessels Semua bejana vertikal harus didesain menjadi freestanding dan self-supporting pad cylindrical atau conical skirt. Garis tengah cylindrical skirt harus bertepatan dengan garis tengah dinding bejana. Ketebalan skirt harus setidaknya sepertiga dari ketebalan dinding bejana. Leg supports, lifting devices and other attachments Perlengkapan yang dilas pada permukaan luar bejana seperti lifting lugs, rings, clips dan miscellanous supports for platforms, ladders, davit, piping, insulation, fireproofing atau peralatan lainnya. Supports ini harus memiliki kualitas material yang sama dengan dinding dimana mereka dilas, kecuali sebagaimana ditentukan dalam spesifikasi khusus.   Perancangan menurut ASME BPVC Section VIII Division I Kode ASME VIII merupakan kode internasional yang berlaku untuk semua engineer dari semua perusahaan dalam mendesain bejana tekan. Kode ini merupakan integral dari kode perusahaan, semua syarat yang terdapat pada kode perusahaan harus terdapat pada kode ini. Material Bejana Tekan Umum (UG-4, General), material komponen bejana tekan harus memiliki kekuatan yang dapat menahan tekanan bejana ketika beroperasi. Pemilihan jenis material menentukan nilai maximum allowable stress yang digunakan untuk menghitung tekanan maksimum bejana pada suhu operasinya, maximum allowable working pressure (MAWP), dan menghitung tekanan maksimum bejana pada suhu ambien, maximum allowable pressure (MAP). Nilai maximum allowable stress ini dapat dilihat pada ASME II. Material yang menahan tekanan bejana, seperti kepala dan dinding bejana, harus sesuai dengan spesifikasi pada ASME II. Material yang tidak menahan tekanan bejana, seperti supports, tidak harus sesuai dengan spesifikasi material dimana supports tersambung kecuali jika disambung dengan pengelasan maka kualitas supports harus sama dengan spesifikasi material dimana supprots tersambung. Peracancangan Bejana Tekan Beban (UG-22, Loadings), hal pertama dalam merancang bejana tekan adalah menentukan beban yang bekerja pada bejana tekan. Bejana tekan mengalami berbagai beban, yang memberikan tekanan dari berbagai intensitas dalam komponen bejana. Kategori dan intensitas tekanan adalah fungsi dari sifat pembebanan, geometri dan konstruksi komponen internal material. Beban-beban yang dipertimbangkan dalam merancang bejana tekan, antara lain : internal and external design pressure. berat bejana dan volume normal dalam kondisi operasi atau pengujian (operating or test conditions) sesuai perancangan. static reaction dari peralatan yang terpasang pada bejana (piping, linings, ect.). alat tambahan (attachment) baik internal atau support bejana (lugs, saddles, skirts, legs). reaksi siklik atau dinamis karena tekanan atau variasi termal reaksi angin, salju, dan seismik. reaksi impak (fluid shock). gradien suhu dan ekspansi termal diferensial. tekanan abnormal, seperti yang disebabkan oleh deflagrasi. tekanan uji dan head statik bertepatan yang bekerja selama pengujian. Bentuk dinding (UG-27, Thickness of Shells Under Internal Pressure), setelah menentukan beban-beban yang akan bekerja pada bejana selanjutnya adalah menentukan bentuk dinding dan bentuk kepala bejana (akan dijelaskan pada poin selanjutnya). Tiap bentuk dinding memiliki internal design pressure dan tebal dinding minimum yang berbeda. Dalam standar internasional dinding bejana terdapat dua macam, seperti yang sudah disebutkan bagian 3.1, yaitu : cylindrical shells, yaitu dinding berbentuk silinder. Ketebalan minimum atau tekanan kerja maksimum yang diijinkan dari bentuk ini harus lebih tebal atau tekanan lebih rendah tergantung dengan tekanan yang diterima dinding yang berdasarkan dengan bentuk sambungan dinding ketika difabrikasi; circumferential stress (longitudinal joints), yaitu ketika dinding bejana difabrikasi dan dengan bentuk sambungan melintang, maka tekanan yang dialami oleh dinding adalah tekanan yang bekerja secara melingkar dalam bidang yang tegak lurus terhadap sumbu longitudinal pipa. Ketika dinding bejana berbentuk ini, maka rumus untuk mencari internal design pressure dan minimum thickness adalah :

longitudinal stress (circumferential joints), yaitu ketika dinding bejaka difabrikasi dengan bentuk sambungan melingkar, tekanan yang dialami oleh dinding adalah tekanan yang bekerja di sepanjang sumbu longitudinal pipa. . Ketika dinding bejana berbentuk ini, maka rumus untuk mencari internal design pressure dan minimum thickness adalah :

spherical shells, yaitu dinding berbentuk bola. Ketebalan minimum atau tekanan kerja maksimum yang diijinkan dari bentuk ini harus lebih tebal atau tekanan lebih rendah dari. Ketika dinding bejana berbentuk ini, maka rumus untuk mencari internal design pressure dan minimum thickness adalah:

Dimana : P = internal design pressure t = minimum required thickness shell S = maximum allowable stress value R = inside radius of the shell E = joint efficiency

Gambar 4.1 Bentuk sambungan dinding bejana

Gambar 4.2 Bentuk tekanan yang dialami dinding Bentuk kepala (UG-32, Formed Heads, and Sections, Pressure on Concave Side), kemudian bagian utama bejana selain dinding adalah kepala. Tiap bentuk kepala memiliki desain tekanan internal dan tebal dinding minimum yang berbeda seperti pada bentuk dinding bejana. Dalam standar internasional kepala bejana terdapat lima macam, seperti yang sudah disebutkan bagian 3.1.4, yaitu : ellipsoidal heads, ketika kepala bejana berbentuk ini, maka rumus untuk mencari internal design pressure dan minimum thickness adalah:

torispherical heads, ketika kepala bejana berbentuk ini, maka rumus untuk mencari internal design pressure dan minimum thickness adalah:

hemispherical heads, ketika kepala bejana berbentuk ini, maka rumus untuk mencari internal design pressure dan minimum thickness adalah:

conical heads and sections dan toriconical heads and sections, ketika kepala bejana berbentuk ini, maka rumus untuk mencari internal design pressure dan minimum thickness adalah:

Dimana : P = internal design pressure, maximum allowable working pressure, maximum allowable pressure t = minimum required thickness shell S = maximum allowable stress value R = inside radius of the shell E = joint efficiency α = half-apex angle of cone or conical section Untuk bentuk baik dinding atau kepala bejana berbentuk kerucut (conical ataupun toriconial) terdapat aturan terhadap besar nilai sudut puncak α, yaitu nilai α tidak boleh lebih besar dari 30o. Baik ketika nilai α kurang dari 30o atau lebih dari 30o, penguatan (reinforcement) dapat diterapkan pada bejana jika diperlukan. Bentuk flanged head (UG-34, Unstayed Flat Heads and Covers), bagian ini mengatur jika user ingin penutup bejana tidak berbentuk kepala pada poin sebelumnya. Biasanya flanged head digunakan agar bejana yang digunakan bisa dibuka dan dilihat kondisi internalnya untuk melakukan maintenance. Hal yang diatur pada bagian ini tidak jauh berbeda dengan bagian yang sebelumnya, yaitu mengatur ketebalan dan tekanan minimum yang dialami oleh kepala. Pada bagian ini flanged head terbagi menjadi dua macam, yaitu circular blind flange dan non circular blind flange yang akan dibahas pada poin berikutnya. circular blind flange, yaitu flens yang memiliki bentuk melingkar. Ketebalan minimum untuk unstayed flange, yaitu flens yang menempel pada bejana tanpa adanya support tambahan, adalah :

Sedangkan untuk flens yang menempel dengan adanya baut, ketebalan minimumnya adalah :

non circular blind flange, yaitu flens yang memiliki bentuk selain lingkaran, seperti persegi, persegi panjang, elips, dsb. Ketebalan untuk tipe flens ini yang tidak menggunakan support untuk menempel pada bejana adalah :

Sedangkan untuk flens yang menempel dengan adanya baut, ketebalan minimumnya adalah :

Dimana : C = factor yang bergantung dengan cara kepala flens menempel d = diameter P = internal design pressure S = maximum allowable stress value E = joint efficiency hG = gasket moment arm W = jumlah beban baut yang diberikan kepada kepala L = perimeter of noncircular bolted head measured along the centers of the bolt holes Perhitungan titik kerucut (Appendix 1-5, Rules for Conical Reducer Section and Conical Heads Under Internal Pressure), pada bagian ini dibahas penguatan yang telah disebutkan pada poin sebelumnya, yaitu penguatan yang diterapkan pada bejana berbentuk kerucut yang memiliki nilai sudut puncak α. Perhitungan ini akan menentukan keperluan penguat pada di kedua ujung, baik ujung besar ataupun ujung kecil. Untuk mengetahui hal tersebut, perancang perlu mencari nilai Δ, yaitu sudut yang menunjukkan perlunya penguatan di persimpangan kerucut ke silinder. Nilai Δ merupakan nilai konversi dari nilai P/SsE1. Berikut adalah tabel nilai Δ pada ujung besar dan ujung kecil.

Gambar Tabel 1-5.1 Values of Δ for Junctions at the Large Cylinder for α ≤ 30 deg

Gambar Tabel 1-5.1 Values of Δ for Junctions at the Large Cylinder for α ≤ 30 deg Jika nilai Δ ≥ α maka tidak diperlukan penguatan tetapi jika nilai Δ < α maka diperlukan penguatan. Jika perancangan dibutuhkan penguatan, hal yang harus dilakukan oleh perancangan adalah mencari nilai AR, excess area available in junction without a ring, yaitu merupakan selisih antara Ar, required area of reinforcement, dengan Ae, effective area of reinforcement. Jika nilai AR ≤ 0 maka perancangan sudah memadai dan jika nilai AR > 0 maka perancangan tidak memadai dan harus ditambahkan cincin (ring) karena AR merupakan net area required for the ring only. Ketebalan leher nosel (UG-45, Nozzle Neck Thickness), nosel juga termasuk komponen bejana yang harus menahan tekanan operasi bejana. Oleh karena itu ketebalan leher nosel memiliki nilai minimum yang harus dihitung. Perhitungan ketebalan minimum ini adalah dengan membandingkan nilai ta dan tb. ta = max[ta UG-27, ta UG-22] tb = min[tb3, max[tb1, tb UG-16]] tUG-45 = max [ta, tb] Dimana : ta UG-27 = ketebalan minimum nosel yang dibutuhkan pada internal and external pressure ta UG-22 = ketebalan minimum nosel yang dibutuhkan karena adanya beban UG-22 tb1 = ketebalan minimum nosel yang dibutuhkan sesuai dengan bagian bejana dimana nosel terletak tb UG-16 = ketebalan minimum nosel yang dibutuhkan sesuai dengan UG-16 tb3 = ketebalan minimum nosel yang dibutuhkan sesuai dengan tabel UG-45

Gambar Tabel UG-45 Nozzle Minimum Thickness Requirements   BAB V STUDI KASUS Umum Seiring perkembangan teknologi di industri minyak dan gas, bejana tekan menjadi komponen utama di industri ini dan memiliki peran penting dalam pengolahan proses yang berhubingan dengan compresi dan suhu. Salah satu contohnya adalah knock-out pot yang merupakan penerapan bejana tekan sebagai separator dan trapping gas berat sebelum dikirimkan ke turbin kompressor. Knock-out pot merupakan alat pemisah antara 2 fase vapor (gas) dan gas berat (liquid) sehingga knock-out pot juga dikenal sebagai vapor-liquid separator. Prinsip kerja alat ini terbagi menjadi tiga tahapan penyaringan. Pertama uap dari gas scrubber masuk knock-out pot melalui feed inlet dimana terjadi penyaringan tahap pertama, pemisahan primer, yaitu uap yang masuk menabrak inlet diverter dimana menyebabkan momentum cairan yang tertahan dalam uap menyebabkan droplets (tetesan) ukuran besar menimpa diverter dan kemudian turun karena gaya gravitasi. Kemudian untuk tetesan yang ukurannya tidak cukup besar, memasuki pemisahan sekunder yang merupakan gravity separation dari tetesan kecil saat uap mengalir melalui disengagement area. Setelah melewati tahapan ini bentuk uap sangat kecil menjadi mist (kabut) yang kemudian akan disaring untuk terakhir kalinya dengan mesh pad (mist eliminators). Mesh pad memiliki bentuk jaringan ikat yang berupa chevron pattern (pola zig-zag/berkelok-kelok) sehingga dalam tekanan tertentu liquid yang masih terbawa oleh gas ringan akan menabrak separasi tersebut sehingga akan jatuh di saluran pembuangan dengan kaedah gravitasi karena berat jenisnya.

Gambar 5.1 Struktur Mesh Pad yang digunakan untuk mengeliminasi kandungan air pada uap Pada PT Pertamina Hulu Mahakam, knock-out pot digunakan untuk menyaring uap yang diterima dari gas scrubber dan yang akan digunakan untuk menggerakkan turbin kompressor. Knock-out pot ini sangat penting sebagai upaya mengoptimalkan proses dan melindungi peralatan serta mencegah gas berat masuk ke turbin. Karena uap dari gas scrubber memiliki kadar kandungan air sehingga uap yang berair harus dipisahkan dulu dari kandungan airnya agar tidak menyebabkan korosi pada blade turbin dan mempengaruhi proses di tubin itu sendiri. Selain korosi, pemisahan fraksi besar sebelum masuk ke turbin kompresor adalah untuk mengeliminasi tumbukan yang akan terjadi dengan blade turbin karena kecepatan yang tinggi, maka partikel kecil akan berpotensi menimbulkan kerusakan pada blade. Pemasangan knock-out pot terdapat pada North Processing Unit (NPU) dengan jumlah 2 unit, karena alat ini bekerja secara berganti-gantian dengan periode waktu kerja yang sama, maka kesiapan, rutin maintenance dan inspeksi secara berkala sangat dibutuhkan supaya pada saat penggantian ke unit yang idle akan siap untuk dioperasikan. Integritas dan kondisi dari masing-masing unit ini sangat tergantung dari hal-hal diatas serta service yang di hasilkan oleh gas scraber. Adapun dari sisi lingkungan akan ditentukan oleh iklim laut atau tawar dimana semua berhubungan dengan tingkat korosi di bagian luar dari vessel ini.

Identifikasi Masalah dan Solusi Pada awal pembuatannya, knock-out pot vessel merupakan package instalasi kompresor yang dirancang dan dibangun oleh perusahaan asal Italia, Nuovo Pignone (NP) dimana secara design umur kalkulasi kerja dari bejana ini adalah sekitar 25 tahun. Namun setelah terpasang kurang lebih 17 tahun lamanya, salah satu bejana mengalami masalah leaking atau kebocoran pada body dari vessel tersebut karena adanya penipisan dinding bagian dalam. Karena adanya tekanan yang keluar karena leaking, maka terdapat perbedaan tekanan antara IN (masukan) dan OUT (keluaran) lebih dari 5%. Kehilangan tekanan sekitar 5% ini menjadi prioritas yang harus segera di selesaikan karena ini akan mengnganggu integritas dari kompressornya sendiri. Beberapa langkah pencegahan dan reparasi sudah dilakukan antara lain mengurangi tekanan inlet dari scrabber sampai membalut body dengan Fortex (ceramic coating) sebagai penanganan sementara untuk mengurangi risiko leaking lebih lebar. Solusi membalut body dengan Fortex merupakan solusi cepat untuk menghindari leak sementara, namun tidak bisa menahan tekanan yang tinggi. Dalam waktu yang bersamaan, visual inspeksi sudah dilakukan untuk melihat bagian dalam bejana. Namun karena bejana ini dengan design fully welded sehingga internal dari bejana ini tidak ada akses oleh operator untuk melakukan isnpeksi. Dengan bantuan alat seperti borescope yang masuk melewati sisi inlet dan outlet dan ditemukan bahwa terjadi thining pada dinding bejana yang disebabkan oleh korosi dari uap yang masuk sehingga menyebabkan kebocoran pada bejana. Selain itu dampak dari fully welded adalah perusahaan tidak bisa melakukan maintenance terhadap internal filter didalam bejana. Dari hasil visual boroscope ini tidak sepenuhnya menggambarkan kondisi internal bejana tersebut karena adanya sekat-sekat uyang menghalangi akses dari jalannya probe boroscope.

Gambar 5.1 Knock-out pot yang mengalami kebocoran Komunikasi dengan pihak NP sudah di lakukan serta claim dari perusahaan karena umur dari vesel ini tidak sesuai design, maka NP minta di lakukan studi analisis dimana ini tentu akan menghabiskan banyak waktu dan juga data, sementara kebutuhan operasional dibutuhkan penangann lebih cepat. Berdasarkan dari alasan diatas, perusahaan membuat beberapa opsi antara lain: Meminta NP untuk melakukan penggantian vessel (replace as it is) Meminta NP untuk melakukan re-engineering design dimana kebutuhan perusahaan akan maintenance dan penggantian internal part menjadi bagian yang tidak terpisahkan. Melakukan terobosan dengan re-engineering sendiri dengan fabricator local. Setelah melakukan beberapa kajian dan diskusi dengan NP, serta keterbatasan baik dari segi waktu dan harga, opsi terakhir yang diambil perusahaan untuk mengambil langkah mere-design ulang knock-out pot beserta data sheetnya untuk membuat knock-out pot¬ di vendor baru. Berangkat dari datasheet dan data output dari scrubber, perusahaan mengundang pabrikan lokal salah satunya MMF Fabrikasi, untuk berdiskusi dan melakukan re-ngineering desain berdasarkan data tersebut. Untuk mengetahui dimens, jenis dan bentuk filter bagian internal knock-out pot¬, perusahaan melakukan pembongkaran pada bagian kepala bejana yang nantinya didata sebagai draft drawing untuk dilakukan analisa data oleh vendor baru.

Gambar 5.2 Knock-out pot setelah dipisahkan dari kepalanya Setelah melakukan redesign dan kalkulasi terhadap kebutuhan dari perusahaan makan perubahan yang cukup signifikan, yaitu bagian kepala bejana tidaklah berbentuk hemispherical atau ellipsoidal head, namun berbentuk flat head dengan menggunakan ¬blind flanges yang difungsikan sebagai main hole yang dilengkapi dengan davit arm. Tujuan desain baru ini adalah agar saat bejana bergantian beroperasi, bejana dapat dilakukan maintenance secara berkala atau terjadwal. Internal part juga di design baik dari sisi dimensi juga kompartment trappingnya supaya perangkap liquid bisa lebih sejalan dengan alur perjalanan dari inlet ke outlet. Drain sebagai pembuangan akhir dari liquid trap di buat agak miring, sehingga gas berat akan mengalir langsung dan tidak ada tertampung di internal dan lantai vessel. Analisis Tantangan lain setelah menemukan solusi untuk mendesain ulang bejana agar menjadi removeable untuk dapat dilakukan maintenance adalah memastikan bahwa desain memenuhi syarat/kode yang berlaku, yaitu kode internasional dan kode perusahaan. Semua tahapan pembuatan bejana tekan harus mengikuti kedua code tersebut, baik dari tahap pemilihan material, desain, proses fabrikasi hingga inspeksi harus memenuhi kedua kode tersebut. Oleh karena itu diperlukan analisis atau pembuktian bahwa desain ini memenuhi kode dan sebagai bukti bahwa desain aman digunakan saat bejana beroperasi. Batasan Analasis Pada analisis ini, penulis membatasi hanya menganalisa bejana dari sisi desain knock-out pot berserta hal-hal yang menyangkut dengan desain, seperti pemilihan material dan perhitungan. Untuk fabrikasi dan inspeksi, penulis beranggapan bahwa kedua tersebut diterapkan sesuai dengan kode yang berlaku.   Material Bejana Tekan Pemilihan Material Material untuk bagian bertekanan Material yang digunakan komponen bertekanan pada knock-out pot antara lain : Shell : SA-312 TP321 Forging : SA-182 F321 Cover Plate : SA-182 F321 Cap/Bottom Head : SA-403 321 Material-material yang digunakan tersebut termasuk dalam kelas High Alloy Steel yang terdapat pada Tabel 1 di kode PVV-0211 dan Tabel UHA-23 di ASME VIII dan berikut dibawah ini merupakan maximum allowable stress dari setiap masing-masing material yang dapat dilihat pada Tabel 1A di ASME II. Pada line 2 merupakan material untuk cover flange dan flanged head, line 14 merupakan material untuk shell dan line 22 merupakan material untuk bottom head. Karena material komponen bejana tekan terdapat pada ASME VIII maka material komponen bejana tekan memenuhi syarat. Material untuk attachment pada bagian bertekanan Material yang digunakan support pada knock-out pot antara lain : Support Skirt #1 : SA-240 321 Support Skirt #2 : SA-240 316L Material support yang digunakan juga termasuk dalam kelas High Alloy Steel yang terdapat pada Tabel UHA-23 di ASME VIII dan berikut dibawah ini merupakan maximum allowable stress dari material support yang dapat dilihat pada Tabel 1A di ASME II. Pada line 9 merupaka material untuk support skirt #1. Knock-out pot merupakan sebuah bejana yang terdiri dari dua kepala, flanged head dan ellipsoidal head, pada kedua ujungnya. Berikut merupakan penggambaran konfigurasi knock-out pot. Dinding bejana merupakan seamless pipe, artinya bejana dibuat dengan forging tidak dengan rolling sehingga tidak terdapat pengelasan untuk sambungan pada sepanjang dinding. Sedangkan flanged head berserta cover plate dan juga bottom head dibuat dengan forging. Flanged head dilas pada bagian bagian atas dinding dan bottom head dilas pada bagian bawah dinding. Flanged head ditutup dengan cover plate yang berupa blind flanges dengan menggunakan baut. Blind flanges dilengkapi dengan davit sebagai alat pembantu untuk memindahkan blind flanges ketika dilepas dan memudahkan blind flanges ketika dipasang. Support skirt #1 dilas pada bagian bottom head. Support skirt #2 dilas dengan support skirt #1 pada bagian atasnya dan dilas dengan base plate pada bagian bawahnya. Kualitas material support skirt #1 memiliki kualitas material yang sama dengan material bottom head. Hal ini dapat dilihat dari nilai maximum allowable stress material pada Tabel 1A di ASME II, line 9 dan line 22. Karena material support, support skirt #1, memiliki grade yang sama dengan bagian bejana dimana support menempel, bottom head, maka material support bejana tekan memenuhi syarat. Persyaratan Tambahan untuk Perbautan Perbautan eksternal Pada konfigurasi flanged head dan cover plate, terdapat baut sebagai penyambung diantara kedua komponen tersebut. Material yang digunakan adalah : Stud Bolt : SA-193 B8M CL.2 Dimensi baut yang digunakan adalah 13/8 in - 8UN, dengan diameter 13/8 in (34.925 mm) dan 8-thread series yang artinya terdapat 8 thread per 1 inch. Karena spesifikasi stud bolt yang digunakan menggunakan seri 8N, maka spesifikasi stud bolt yang digunakan memenuhi syarat. Perbautan internal Tidak terdapat perbautan pada internal bejana, maka persyaratan ini tidak berlaku. Flens Gasket dan Kontak Muka Gasket Selain baut terdapat gasket yang merupakan sebuah penyegel untuk menghindari kebocoran diantara dua flens, yaitu flange head dan cover plate. Model gasket yang digunakan adalah : Gasket : Klinger Spiral Wound Gasket Type CRIR Tipe gasket CRIR memiliki karakteristik : Filler gasket merupakan graphite Logam padat pada bagian cincin luar dan dalam Digunakan pada tekanan dan suhu tinggi Cocok untuk flens tipe raised face atau flat face Mencegah turbulensi dan melindungi flens dari erosi pada wajah flens Melindungi inner winding gasket dari temperatur tinggi.   Dimensi gasket yang digunakan harus sama dengan dimensi flens yang digunakan. Flens yang digunakan, baik flanged head dan cover plate, memiliki diameter NPS 14 dengan kelas 600. NPS merupakan nominal pipe size dengan satuan inch. Sedangkan kelas merupakan tekanan maksimum yang diizinkan yang dapat ditahan oleh flens pada suhu yang meningkat. Pada dua tabel dibawah, dapat dilihat bahwa gasket ukuran NPS 14 memiliki ukuran yang sama dengan flens yang digunakan. Karena gasket yang digunakan memiliki spesifikasi ukuran yang sama dengan ASME B16.20, maka gasket yang digunakan memenuhi syarat.

Gambar 5.5 KLINGER Spiral Wound Gaskets type CRIR

Tabel 1A Maximum Allowabel Stress Value S for Ferrous Materials

Tabel 1A Maximum Allowabel Stress Value S for Ferrous Materials

Gambar 5.6 Gasket in accordance with ASME B16.20

Table 9 Dimensions for Sprial-Wound Gaskets Used with ASME B16.5 Flanges   Perancangan Bejana Tekan Persyaratan Umum Persyaratan ketebalan minimum dinding dan kepala Shell Ketebalan minimum dinding bejana yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII Division 1, Section UG-27, equation (1) adalah : t=(P*R)/(S*E-0.6*P)+Corrosion Dimana : P = tekanan bejana ketika beroperasi = 47 bar R = jari-jari bejana = D/2 = 336.55/2 = 168.275 mm S = maximum allowable stress @110 oC = 136.8 MPa (dengan interpolasi) E = joint efficiency = 1 (seamless) t=(47*168.275)/(1368*1-0.6*47)+0 t=5.903 mm Ketebalan minimum dinding bejana menurut kode PVV-0211, Section 6.1.1.1 adalah : t=D/800+3+C t=336.55/800+3+C t=3.421 mm Sedangkan ketebalan dinding bejana adalah 9.53 mm Karena ketebalan dinding bejana lebih besar dari ketebalan minimum dinding bejana baik menurut kode ASME VIII dan kode PVV-0211 dan bejana hanya terdiri dari satu material, maka ketebalan dinding bejana memenuhi syarat. Straight Flange on Bottom Head Ketebalan minimum straight flange on bottom head bejana yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII Divison 1, Section UG-27, equation (1) adalah : t=5.903 mm Ketebalan minimum straight flange on bottom head bejana menurut kode PVV-0211, Section 6.1.1.1 adalah : t=3.421 mm Sedangkan ketebalan straight flange on bottom head bejana adalah 9.53 mm Karena ketebalan straight flange on bottom head bejana lebih besar dari ketebalan minimum straight flange on bottom head bejana baik menurut kode ASME VIII dan kode PVV-0211, maka ketebalan straight flange on bottom head bejana memenuhi syarat. Bottom Head Ketebalan minimun bottom head bejana yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII Division 1, Section UG-32, equation (1) adalah : t=(P*D)/(2*S*E-0.2*P)+Corrosion Dimana : D = diameter dalam kepala bejana = 336.55 mm t=(47*336.55)/(2*1368*1-0.2*47)+0 t=5.801 mm Ketebalan minimum bottm head bejana menurut kode PVV-0211, Section 6.1.1.1 adalah : t=3.421 mm Sedangkan ketebalan bottom head bejana adalah 8.34 mm Karena ketebalan bottom head bejana lebih besar dari ketebalan minimum dinding bejana baik menurut kode ASME VIII dan kode PVV-0211, maka ketebalan kepala bejana memenuhi syarat. Shell Flange/Flanged Head Karena flanged head juga merupakan bagian dari dinding bejana, maka ketebalan flanged head adalah sama dengan ketebalan dinding bejana, yaitu 9.53 mm. Design allowable stresses Shell Tekanan yang bekerja pada dinding bejana pada suhu operasional, maximum allowable working pressure (MAWP) menurut ASME VIII Division 1, Section UG-27, equation (1) adalah : P=(S*E*t)/(R+0.6*t)-Ps Dimana : S = maximum allowable stress @110 oC = 136.8 MPa (dengan interpolasi) E = joint efficiency = 1 (seamless) R = jari-jari bejana = D/2 = 336.55/2 = 168.275 mm t = pipe minimum thickness = 8.34 mm Ps = static liquid head = 0.23 bar P=(1368*1*8.34)/(168.275+0.6*8.34)-0.23 P=65.612 bar Tekanan yang bekerja pada dinding bejana pada suhu ambient, maximum allowable pressure (MAP) menurut ASME VIII Division 1, Section UG-27, equation (1) adalah : P=(S*E*t)/(R+0.6*t) Dimana : S = maximum allowable stress @30 oC = 138 MPa P=(1380*1*8.34)/(168.275+0.6*8.34) P=66.420 bar Sedangkan tekanan yang bekerja pada dinding bejana adalah 47 bar Karena tekanan yang bekerja pada dinding bejana tidak melibihi tekanan yang bekerja pada dinding bejana baik pada suhu operasional dan suhu ambient, maka tekanan dinding bejana memenuhi syarat. Straight Flange on Bottom Head Tekanan yang bekerja pada straight flange on bottom head bejana pada suhu operasional, maximum allowable working pressure (MAWP) menurut ASME VIII Division 1, Section UG-27, equation (1) adalah : P=74.699 bar Tekanan yang bekerja pada dinding bejana pada suhu ambient, maximum allowable pressure (MAP) menurut ASME VIII Division 1, Section UG-27, equation (1) adalah : P=75.586 bar Sedangkan tekanan yang bekerja pada dinding bejana adalah 47 bar Karena tekanan yang bekerja pada straight flange on bottom head bejana tidak melibihi tekanan yang bekerja pada straight flange on bottom head bejana baik pada suhu operasional dan suhu ambient, maka tekanan straight flange on bottom head bejana memenuhi syarat. Bottom Head Tekanan yang bekerja pada kepala bejana pada suhu operasional, maximum allowable working pressure (MAWP) menurut ASME VIII Division 1, Section UG-32, equation (1) adalah : P=(2*S*E*t)/(D+0.2*t)-Ps Dimana : D = diameter dalam kepala bejana = 336.55 mm Ps = static liquid head = 0.24 bar P=67.226 bar Tekanan yang bekerja pada kepala bejana pada suhu ambient, maximum allowable pressure (MAP) menurut ASME VIII Division 1, Section UG-32, equation (1) adalah : P=(2*S*E*t)/(D+0.2*t) P=68.058 bar Sedangkan tekanan yang bekerja pada kepala bejana adalah 47 bar Karena tekanan yang bekerja pada bottom head bejana tidak melibihi tekanan yang bekerja pada bottom head bejana baik pada suhu operasional dan suhu ambient, maka tekanan bottom head bejana memenuhi syarat. Shell Flange/Flange Head Tekanan maksimum yang dapat bekerja pada flange head ukuran NPS 14 dengan material SA-182 F321 dapat dilihat pada Tabel 2-2.4 di ASME B16.5.

Table 2-2.4 Pressure-Temperature Ratings for Group 2.4 Materials Tekanan yang bekerja pada flanged head bejana pada suhu operasional, maximum allowable working pressure (MAWP), sebesar 87.2 bar (dengan interpolasi). Tekanan yang bekerja pada flanged head bejana pada suhu ambient, maximum allowable working pressure (MAP), sebesar 99.3 bar. Sedangkan tekanan yang bekerja pada flanged head bejana adalah 47 bar Karena tekanan yang bekerja pada flanged head bejana tidak melibihi tekanan yang bekerja pada flanged head bejana baik pada suhu operasional dan suhu ambient, maka tekanan flanged head bejana memenuhi syarat. Peraturan desain untuk sambungan las Weld joint efficiency Semua hasil lasan sambungan telah antara komponen dengan komponen dan komponen dengan nozzle telah dilakukan radiografi penuh yang memenuhi ASME VIII, Full UW-11(a) type 1. Oleh karena itu nilai joint efficiency semua sambungan adalah 1. Karena semua lasan sambungan memiliki nilai joint efficiency 1, maka weld joint efficiency bejana ini memenuhi syarat. Conical shell Dinding bejana berbentuk cylindrical dan tidak ada bagian dinding bejana berbentuk conical, maka persyaratan ini tidak berlaku. Kepala Bottom head pada bagian bawah bejana berbentuk ellipsoidal dengan diameter 336.55 mm dan dengan straight flange sepanjang 38 mm. Sedangkan kepala pada bagian atas bejana berbentuk flanged head dengan diameter 336.55 mm. Karena bentuk kedua kepala bejana adalah ellipsoidal dan flanged head dengan diameter dalam bejana <1000 mm, maka kedua kepala bejana memenuhi syarat. Nozzles and Manholes Dalam menjalankan fungsinya, knock-out pot¬ memiliki total 10 nozzle. Nozzle yang digunakan memiliki fungsi antara lain : 1 Gas Inlet 1 Gas Outlet 1 Drain 2 Level Transmitter 2 Level Gauge 1 Temperature Gauge 1 Vent (Pressure Safety Vessel) 1 Temperature Transmitter Semua nozzles tersambung dengan dinding bejana dengan dilas dan tersambung dengan flanges tipe welding neck pada di ujungnya. Standar referensi Flanges yang tersambung pada nozzles memiliki ukuran dibawah NPS 14, yaitu NPS ½, NPS ¾, NPS 1 dan NPS 2, maka standar yang digunakan adalah ASME B16.5 Ukuran Walaupun ukuran flanges yang digunakan lebih kecil dari NPS 2, namun ukuran minimum diamter luar nozzle adalah NPS 2, yaitu dengan lebar minimum 60.3 mm. Ketebalan minimum leher nozzles Gas Inlet (N1) and Gas Outlet (N2) Ketebalan minimum leher nosel yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII : ta UG-27=(P*Rn)/(Sn*E-0.6*P)+Corrosion Dimana : P = MAWP komponen dimana nosel terpasang (shell) = 65.612 bar Rn = nozzle inside radius = 49.22/2 = 24.61 mm Sn = maximum allowable stress @110 oC = 136.8 MPa (dengan interpolasi) E = joint efficiency = 1 (full radiograph) ta UG-27=(65.612*24.61)/(136.8*1-0.6*65.612)+0 ta UG-27=1.215 mm ta UG-22=1.94 mm ta=max⁡[ta UG-27,ta UG-22] ta=1.94 mm tb1=(P*R)/(S*E-0.6*P)+Corrosion S = maximum allowable stress @110 oC = 136.8 MPa (dengan interpolasi) R = jari-jari dinding bejana = 168.275 mm tb1=(65.612*168.275)/(1368*1-0.6*65.612)+Corrosion tb1=8.310 mm tb UG-16=1.5 mm tb1=max⁡[tb1,tb UG-16] tb1=8.310 mm tb3=3.42 mm tb=min⁡[tb3,tb1] tb=3.42 mm t UG-45=max⁡[ta,tb] t UG-45=3.42 mm Sedangkan ketebalan dinding nosel adalah tn = 5.54 mm Karena ketebalan leher nosel gas inlet dan gas outlet lebih besar dari ketebalan leher nosel menurut ASME VIII, maka spesifikasi nosel gas inlet dan gas outlet memenuhi syarat. Drain (N3) Ketebalan minimum leher nosel yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII : ta UG-27=0.600 mm ta UG-22=0 mm ta=max⁡[ta UG-27,ta UG-22] ta=0.615 mm tb1=8.521 mm tb UG-16=1.5 mm tb1=max⁡[tb1,tb UG-16] tb1=8.521 mm tb3=2.96 mm tb=min⁡[tb3,tb1] tb=2.96 mm t UG-45=max⁡[ta,tb] t UG-45=2.96 mm Sedangkan ketebalan dinding nosel adalah tn = 4.55 mm Karena ketebalan leher nosel drain lebih besar dari ketebalan leher nosel menurut ASME VIII, maka spesifikasi nosel drain memenuhi syarat. Level Transmitter (N4A/B) Ketebalan minimum leher nosel yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII : ta UG-27=0.342 mm ta UG-22=0 mm ta=max⁡[ta UG-27,ta UG-22] ta=0.342 mm tb1=8.310 mm tb UG-16=1.5 mm tb1=max⁡[tb1,tb UG-16] tb1=8.310 mm tb3=2.42 mm tb=min⁡[tb3,tb1] tb=2.42 mm t UG-45=max⁡[ta,tb] t UG-45=2.42 mm Sedangkan ketebalan dinding nosel adalah tn = 3.73 mm Karena ketebalan leher nosel level transmitter lebih besar dari ketebalan leher nosel menurut ASME VIII, maka spesifikasi nosel level transmitter memenuhi syarat.   Level Gauge (N5A/B) Ketebalan minimum leher nosel yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII : ta UG-27=0.466 mm ta UG-22=0 mm ta=max⁡[ta UG-27,ta UG-22] ta=0.466 mm tb1=8.310 mm tb UG-16=1.5 mm tb1=max⁡[tb1,tb UG-16] tb1=8.310 mm tb3=2.51 mm tb=min⁡[tb3,tb1] tb=2.51 mm t UG-45=max⁡[ta,tb] t UG-45=2.51 mm Sedangkan ketebalan dinding nosel adalah tn = 3.91 mm Karena ketebalan leher nosel level gauge lebih besar dari ketebalan leher nosel menurut ASME VIII, maka spesifikasi nosel level gauge memenuhi syarat. Temperature Gauge (N6) and Temperature Transmitter (N8) Ketebalan minimum leher nosel yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII : ta UG-27=0.600 mm ta UG-22=0 mm ta=max⁡[ta UG-27,ta UG-22] ta=0.600 mm tb1=8.310 mm tb UG-16=1.5 mm tb1=max⁡[tb1,tb UG-16] tb1=8.310 mm tb3=2.96 mm tb=min⁡[tb3,tb1] tb=2.96 mm t UG-45=max⁡[ta,tb] t UG-45=2.96 mm Sedangkan ketebalan dinding nosel adalah tn = 4.55 mm Karena ketebalan leher nosel temperarute gauge dan temperature transmitter lebih besar dari ketebalan leher nosel menurut ASME VIII, maka spesifikasi nosel temperarute gauge dan temperature transmitter memenuhi syarat. Vent (N7) Ketebalan minimum leher nosel yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi menurut ASME VIII : ta UG-27=0.466 mm ta UG-22=0 mm ta=max⁡[ta UG-27,ta UG-22] ta=0.466 mm tb1=d*√((C*P)/(S*E)+(1.9*W*hG)/(S*E*d^3 ))+Corrosion tb1=389.74*√((0.3*65.621)/(1210*1)+(1.9*100*86,458.08*65.621)/(1210*1*〖389.74〗^3 ))+0 tb=64.867 mm tb UG-16=1.5 mm tb1=max⁡[tb1,tb UG-16] tb1=64.867 mm tb3=2.51 mm tb=min⁡[tb3,tb1] tb=2.51 mm t UG-45=max⁡[ta,tb] t UG-45=2.51 mm Sedangkan ketebalan dinding nosel adalah tn = 3.91 mm Karena ketebalan leher vent lebih besar dari ketebalan leher nosel menurut ASME VIII, maka spesifikasi nosel vent memenuhi syarat. Reinforcement Repad digunakan untuk memperkuat koneksi nosel dengan bejana karena nosel dipasang pada bejana tekan dengan memotong lubang di sisi bejana lalu disambungkan dengan dilas dan dimana lubang ini membuat dinding bejana melemah karena bagian bejana dihilangkan . Dalam kondisi ini, kelemahan ini harus dikompensasi dan dikembalikan dengan repad. Knock-out pot beroperasi dalam kondisi : Tekanan desain 47 bar Temperature desain 110 oC Non-lethal service Bejana tidak diterapkan PWHT Inspection openings Pada knock-out pot ini tidak menggunakan manholes tetapi terdapat blind flanges pada kepala bejana yang berfungsi sebagai bukaan/lubang masuk ke dalam bejana untuk memudahkan kegiatan maintenance bagian internal bejana. Flat Heads and Covers Tipe flanged head yang digunakan adalah welding neck type dengan raised face. Ukuran diameter flanged head adalah NPS 14 Class 600 dan memenuhi ASME B16.5 untuk nilai tekanan yang bekerja pada flens. Sedangkan untuk penutupnya, cover flange, ketebalan dan tekanan yang bekerja pada penutup ini diatur dalam UG-34 ASME VIII Division 1. Ketebalan minimum cover flange bejana yang dibutuhkan pada suhu bejana beroperasi, flange operating, menurut ASME VIII adalah : t=d*√((C*P)/(S*E)+(1.9*W*hG)/(S*E*d^3 ))+Corrosion

Dimana : S = maximum allowable stress @110 oC = 121 MPa (dengan interpolasi) E = joint efficiency = 1 (seamless) C = flange factor = 0.3 P = internal design pressure = 47 bar hG = gasket moment arm = 68.65 mm d = BC-2hG = 389.74 mm W = total bolt load given t=389.74*√((0.3*47)/(1210*1)+(1.9*100*86,458.08*68.65)/(1210*1*〖389.74〗^3 ))+0 t=64.509 mm Ketebalan minimum cover flange bejana yang dibutuhkan pada suhu bejana ambien, gasket seating, menurut ASME VIII adalah : t=d*√((1.9*W*hG)/(S*E*d^3 ))+Corrosion Dimana : S = maximum allowable stress @30 oC = 138 MPa t=389.74*√((1.9*100*146,405.92*68.65)/(1380*1*〖389.74〗^3 ))+0 t=59.587 mm Sedangkan cover flange bejana menggunakan flens dengan ukuran NPS 14 seperti yang terdapat pada Tabel 16 di ASME B16.5 dengan nilai ketebalan minimum flens sebesar 69.9 mm (76.9 mm dengan tinggi muka flens). Tekanan yang bekerja pada cover flange bejana pada suhu operasional, maximum allowable working pressure (MAWP), sebesar : P=(S*E)/C*((t/d)^2-((1.9*W*hG)/(S*E*d^3 )))-Ps

Tabel Minimum thickness of tubes nozzles welded on vessles

Tabel UG-45 Nozzle Minimum Thickness Requirements

Table 16 Dimensions of Class 600 Flanges

Table 16 Dimensions of Class 600 Flanges   Dimana : S = maximum allowable stress @110 oC = 121 MPa (dengan interpolasi) t = minimum required thickness of flat head or cover = 76.9 mm Ps = static liquid head = 0.02 bar

P=(1210*1)/0.3*((76.9/389.74)^2-((1.9*100*124,239.55*68.65)/(1210*1*〖389.74〗^3 )))-0.02 P=65.959 bar Tekanan yang bekerja pada kepala bejana pada suhu ambient, maximum allowable pressure (MAP), sebesar : P=(S*E)/C*((t/d)^2-((1.9*W*hG)/(S*E*d^3 ))) Dimana : S = maximum allowable stress @30 oC = 138 MPa P=(1380*1)/0.3*((76.9/389.74)^2-((1.9*100*141,694.65*68.65)/(1380*1*〖389.74〗^3 ))) P=75.021 bar Sedangkan tekanan yang bekerja pada cover flange bejana adalah 47 bar Karena tekanan yang bekerja pada cover flange bejana tidak melibihi tekanan yang bekerja pada cover flange bejana baik pada suhu operasional dan suhu ambient dan ketebalan cover flange bejana lebih besar dari ketebalan minimum cover flange bejana menurut ASME VIII dan spesifikasi flange head dan cover flange sesuai dengan ASME B16.5, maka spesifikasi flange head dan cover flange yang digunakan memenuhi syarat. Quick Opening Closure (QOC) Knock-out pot tidak menggunakan perangkat quick opening closure, maka persyaratan ini tidak berlaku. Support and Attachments Saddle supports for horizontal vessels Knock-out pot merupakan bejana vertikal, maka persyaratan ini tidak berlaku. Skirt supports for vertical vessels Tipe skirt support yang digunakan adalah cylindrical skirt yang terdiri dari dua komponen. Komponen pertama, skirt support #1, dilas dengan bottom head bejana dengan diameter luar 355.6 mm, dengan tebal 9.52 mm dan panjang 100 mm. Sedangkan komponen kedua, skirt support #2, dilas dengan support skirt #1 dan dengan base plate pada sisi lainnya dengan diameter luar 355.6 mm, dengan tebal 10 mm dan panjang 345.61 mm. Ketebalan skirt support menurut kode PVV-0211 adalah sepertiga dari ketebalan dinding bejana, maka ketebalan skirt support adalah t=tshell/3=9.53/3=3.177 mm Karena ketebalan support skirt bejana lebih besar dari ketebalan minimum dinding bejana kode PVV-0211, maka ketebalan skirt support bejana memenuhi syarat.  Ringkasan Material Komponen No Komponen Material Maximum Allowable Stress, MPa, for Metal Temperature, (°C) -30 to 40 65 100 110 125 1 Shell SA-312 TP 321 Smls. Pipe ≤10 138 138 138 136.8 135 2 Straight Flange on Bottom Head SA-403 321 138 138 138 136.8 135 3 Bottom Head SA-403 321 138 138 138 136.8 135 4 Cover Flange SA-182 F321 ≤125 138 130 123 121 118 5 Flanged Head SA-182 F321 ≤125 138 130 123 121 118

Ketebalan Komponen No Komponen Diameter (mm) Panjang (mm) t nominal (mm) t desain (mm) Korosi (mm) E Beban 1 Shell 336.55 ID 1915 9.53 5.903 0 1 Internal 2 Straight Flange on Bottom Head 336.55 ID 38 9.53 5.903 0 1 Internal 3 Bottom Head 336.55 ID 92.48 8.34 5.801 0 1 Internal 4 Cover Flange 603.25 OD 69.9 76.9 64.509 0 1 Internal 5 Flanged Head 603.25 OD 165 9.53 9.53 0 1 Internal

Tekanan Komponen No Komponen P desain (bar) T desain (°C) MAWP (bar) MAP (bar) MDMT (°C) 1 Shell 47 110 65.612 66.42 -196 2 Straight Flange on Bottom Head 47 110 74.699 75.59 -196 3 Bottom Head 47 110 67.226 68.06 -196 4 Cover Flange 47 110 65.959 75.02 -196 5 Flanged Head 47 110 87.2 99.3 -196 Analisis Optimasi Dengan menggunakan material dan ketebalan yang digunakan maka desain bejana aman untuk digunakan karena ketebalan setiap komponen melibihi ketebalan desain yang dibutuhkan dan MAWP setiap komponen melibihi tekanan desain yang dibutuhkan. Namun pemilihan material untuk bejana ini ternyata tidak efektif karena tekanan dan temperatur bejana saat beroperasi tidaklah sebesar tekanan dan temperatur bejana pada tahapan desain. No Komponen Operating P (bar) P desain (bar) Operating T (°C) T desain (°C) MAWP (bar) 1 Shell 27 47 86 110 65.612 2 Straight Flange on Bottom Head 27 47 86 110 74.699 3 Bottom Head 27 47 86 110 67.226 4 Cover Flange 27 47 86 110 65.959 5 Flanged Head 27 47 86 110 87.2

Tanpa mengesampingkan safety factor, namun dengan adanya perbandingan jauh antara tekanan dan temperatur desain bejana dengan tekanan dan temperatur operasi bejana dapat dilakukan optimasi dengan pemilihan material yang tepat, yaitu dengan menurunkan rating material bejana. Untuk memilih material bejana yang tepat diperlukan, maka diperlukan untuk mengetahui rating minimum material bejana dengan mencari nilai minimum maximum allowable stress bejana pada setiap komponen pada kondisi kritisnya, yaitu dengan mengasumsikan bahwa ketebalan desain bejana sama besar dengan ketebalan bejana yang digunakan. Dengan menggunakan rumus mencari ketebalan dan tekanan minimum setiap komponen lalu merubah posisi variabel sehingga mencari nilai maximum allowable stress. Shell Rumus mencari ketebalan minimum dinding bejana t=(P*R)/(S*E-0.6*P)+Corrosion Menjadi S1=((P*R)/t+0.6*P)*1/E Rumus mencari MAWP dinding bejana P=(S*E*t)/(R+0.6*t)-Ps Menjadi S2=((R+0.6t)*(P+Ps))/(E*t) Rumus mencari MAP dinding bejana P=(S*E*t)/(R+0.6*t) Menjadi S2'=((R+0.6t)*P)/(E*t) Dimana : S1&2 = maximum allowable stress material @110°C S2’ = maximum allowable stress material @30°C E = joint efficiency = 1 P = tekanan desain = 47 bar R = jari-jari dinding bejana = D/2 = 336.55/2 = 168.275 mm t = ketebalan dinding bejana = 8.34 mm Ps = liquid static head = 0.23 bar Straight flange on bottom head Rumus mencari ketebalan minimum straight flange on bottom head bejana t=(P*D)/(S*E-0.2*P)+Corrosion Menjadi S1=((P*D)/t+0.2*P)*1/2E Rumus mencari MAWP straight flange on bottom head bejana P=(2*S*E*t)/(D+0.2*t)-Ps Menjadi S2=((D+0.2t)*(P+Ps))/(2*E*t) Rumus mencari MAP straight flange on bottom head bejana P=(2*S*E*t)/(D+0.2*t) Menjadi S2'=((D+0.2t)*P)/(2*E*t) Dimana : S1&2 = maximum allowable stress material @110°C S2’ = maximum allowable stress material @30°C E = joint efficiency = 1 P = tekanan desain = 47 bar D = diameter bottom head bejana = 336.55 mm t = ketebalan dinding bejana = 8.34 mm Ps = liquid static head = 0.24 bar Bottom head Rumus mencari ketebalan minimum bottom head bejana t=(P*R)/(S*E-0.6*P)+Corrosion Menjadi S1=((P*R)/t+0.6*P)*1/E Rumus mencari MAWP bottom head bejana P=(S*E*t)/(R+0.6*t)-Ps Menjadi S2=((R+0.6t)*(P+Ps))/(E*t) Rumus mencari MAP bottom head bejana P=(S*E*t)/(R+0.6*t) Menjadi S2'=((R+0.6t)*P)/(E*t) Dimana : S1&2 = maximum allowable stress material @110°C S2’ = maximum allowable stress material @30°C E = joint efficiency = 1 P = tekanan desain = 47 bar R = jari-jari dinding bejana = D/2 = 336.55/2 = 168.275 mm t = ketebalan dinding bejana = 8.34mm Ps = liquid static head = 0.23 bar Cover Flange Rumus mencari ketebalan minimum cover flange bejana pada operating condition t=d*√((C*P)/(S*E)+(1.9*W*hG)/(S*E*d^3 ))+Corrosion Menjadi S1=(C*P*d^3+1.9*W*hG)/(t^2*E*d) Rumus mencari ketebalan minimum cover flange bejana pada gasket seating t=d*√((1.9*W*hG)/(S*E*d^3 ))+Corrosion Menjadi S1^'=(1.9*W*hG)/(t^2*E*d) Rumus mencari MAWP cover flange bejana P=(S*E)/C*((t/d)^2-((1.9*W*hG)/(S*E*d^3 )))-Ps Menjadi S2=(C*d^2)/(E*t^2 )*[(P+Ps)+(1.9*W*hG)/(c*d^3 )] Rumus mencari MAP cover flange bejana P=(S*E)/C*((t/d)^2-((1.9*W*hG)/(S*E*d^3 ))) Menjadi S2'=(C*d^2)/(E*t^2 )*[P+(1.9*W*hG)/(c*d^3 )] Dimana : S1&2 = maximum allowable stress material @110°C S1’&2’= maximum allowable stress material @30°C E = joint efficiency = 1 C = flange factor = 0.3 P = internal design pressure = 47 bar hG = gasket moment arm = 68.65 mm d = BC-2hG = 389.74 mm W = total bolt load given Shell T=110°C T=30°C S1 97.651 MPa S2 98.129 MPa S2' 97.6512 MPa Straight Flange on Bottom Head T=110°C T=30°C S1 83.460 MPa S2 83.886 MPa S2' 83.460 MPa Bottom Head T=110°C T=30°C S1 95.301 MPa S2 95.787 MPa S2' 95.301 MPa Cover Flange T=110°C T=30°C S1 85.147 MPa S2 106.544 MPa S1' 82.856 MPa S2' 116.407 MPa

Dengan desain tekanan 47 bar dan desain temperatur 110°C, nilai minimum dari maximum allowable stress material bejana tekan ini adalah 116.407 MPa pada suhu 30°C dan 106.544 MPa pada suhu 110°C. Sedangkan material bejana tekan yang digunakan memiliki nilai maximum allowable stress 138 MPa pada suhu 30°C dan 121 MPa pada suhu 110°C. Dengan desain tekanan dan desain temperatur yang sama terdapat material, baik untuk seamless pipe ataupun forging, dengan maximum allowable stress diatas nilai minimum berdasarkan perhitungan dan dibawah dengan material yang digunakan sekarang (berwana kuning). Product Form Spec. No. Type/Grade Maximum Allowable Stress, Mpa, for Metal Temperature, °C -30 to 40 65 86 100 110 125 Forgings SA–182 F304 138 126 118.2 113 110.6 107 Forgings SA–182 F304H 138 126 118.2 113 110.6 107 Forgings SA–182 F304 138 126 118.2 113 110.6 107 Forgings SA–182 F304H 138 126 118.2 113 110.6 107 Forgings SA–182 F12 118 118 116.2 115 114.6 114 Forgings SA–182 F316 138 128 122 118 115.6 112 Forgings SA–182 F316H 138 128 122 118 115.6 112 Forgings SA–182 F316 138 128 122 118 115.6 112 Forgings SA–182 F316H 138 128 122 118 115.6 112 Forgings SA–182 F317 138 128 122 118 115.6 112 Forgings SA-181 … 118 118 118 118 118 118 Forgings SA–182 F11 118 118 118 118 118 118 Forgings SA–182 F321 138 130 125.8 123 121 118 Forgings SA–182 F321 138 130 125.8 123 121 118 Forgings SA–182 F321H 138 131 126.2 123 121 118 Forgings SA–182 F347 138 132 128.4 126 124.4 122 Forgings SA–182 F347H 138 132 128.4 126 124.4 122 Forgings SA–182 F348 138 132 128.4 126 124.4 122 Forgings SA–182 F348H 138 132 128.4 126 124.4 122 Forgings SA–182 F304 138 134 131.6 130 128.4 126 Forgings SA–182 F304H 138 134 131.6 130 128.4 126 Forgings SA–182 F304LN 138 134 131.6 130 128.4 126 Forgings SA–182 F321 138 135 132 130 128.4 126 Forgings SA–182 F347 138 135 132.6 131 129 126 Forgings SA–182 F347H 138 135 132.6 131 129 126 Forgings SA–182 F348 138 135 132.6 131 129 126 Forgings SA–182 F348H 138 135 132.6 131 129 126 Forgings SA–182 F304 138 138 137.4 137 135.8 134 Forgings SA–182 F304H 138 138 137.4 137 135.8 134 Forgings SA–182 F304LN 138 138 137.4 137 135.8 134 Forgings SA–182 F347 138 138 137.4 137 135.8 134 Forgings SA–182 F347H 138 138 137.4 137 135.8 134 Forgings SA–182 F348 138 138 137.4 137 135.8 134 Forgings SA–182 F348H 138 138 137.4 137 135.8 134 Forgings SA–182 F321 138 138 138 138 136.8 135 Forgings SA–182 F321H 138 138 138 138 136.8 135 Forgings SA-105 … 138 138 138 138 138 138   Product Form Spec. No. Type/Grade Maximum Allowable Stress, Mpa, for Metal Temperature, °C -30 to 40 65 86 100 110 125 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP304 138 126 118.2 113 110.6 107 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP304H 138 126 118.2 113 110.6 107 Smls. Pipe SA–312 TP317L 138 126 119.4 115 112.6 109 Smls. Pipe SA–335 P12 118 117 116.4 116 115.2 114 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP316 138 128 122 118 115.6 112 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP316H 138 128 122 118 115.6 112 Smls. Pipe SA–312 TP317 138 128 122 118 115.6 112 Smls. & wld. Fittings SA–420 WPL6 118 118 118 118 118 118 Smls. & wld. Pipe SA–333 6 118 118 118 118 118 118 Smls. Pipe SA–335 P11 118 118 118 118 118 118 Smls. Pipe SA–312 TP321 138 130 125.8 123 121 118 Smls. Pipe SA–312 TP321H 138 131 126.2 123 121 118 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP347 138 132 128.4 126 124.4 122 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP347H 138 132 128.4 126 124.4 122 Smls. Pipe SA–312 TP348 138 132 128.4 126 124.4 122 Smls. Pipe SA–312 TP348H 138 132 128.4 126 124.4 122 Smls. & wld. Fittings SA–403 304 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Fittings SA–403 304H 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Fittings SA–403 304LN 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Fittings SA–403 347 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Fittings SA–403 347H 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Fittings SA–403 348 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Fittings SA–403 348H 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP304 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP304H 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP304LN 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP347 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP347H 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP348 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Pipe SA–312 TP348H 138 138 137.4 137 135.8 134 Smls. & wld. Fittings SA–403 321 138 138 138 138 136.8 135 Smls. & wld. Fittings SA–403 321H 138 138 138 138 136.8 135 Smls. Pipe SA–312 TP321 138 138 138 138 136.8 135 Smls. Pipe SA–312 TP321H 138 138 138 138 136.8 135 Dalam merancang bejana tekan dan memilih material yang akan digunakan terdapat tiga garis besar yang harus diperhatikan, yaitu material endurance, environment issue dan services. Material endurance (ketahanan material) merupakan konsiderasi yang berkaitan dengan mechanical aspect bejana tekan, seperti kemampuan bejana tekan dalam menahan tekanan yang bekerja saat beroperasi (MAWP). Saat memperhitungkan desain tekanan bejana tekan, perancang harus mempertimbangkan segala kemungkinan yang terjadi saat bejana beroperasi, salah satunya adalah peningkatan tekanan tinggi dalam bejana tekan yang melibihi tekanan operasional bejana tekan itu sendiri. Oleh karena itu dalam kasus knock-out pot ini, bejana dirancang bisa menahan sampai tekanan 65.612 bar (MAWP) walaupun tekanan bejana ketika beroperasi hanya 27 bar. Environment issue merupakan pertimbangan yang berkaitan dengan lingkungan diluar bejana. Karena bejana tekan pada dasarnya didesain untuk menahan tekanan dari dalam dinding bejana, untuk hal ini perancang harus memikirkan tekanan yang mungkin bekerja dari luar dinding bejana seperti gaya yang disebabkan oleh angin berhembus pada permukaan dinding bejana. Services merupakan pertimbangan yang berkaitan dengan fluida yang bekerja pada bejana. Pertimbangan ini memengaruhi pemilihan material, seperti material carbon steel dan stainless steel tidak bisa digunakan pada sour service atau lingkungan masam yang menyebabkan korosi. Selain itu proses pemilihan material dapat dilakukan lebih efektif dengan mengubah nilai desain tekanan dan desain temperatur pada perhitungan. Dengan mengubah nilai desain tekanan dan desain temperatur bejana lebih rendah, selama masih lebih besar dari tekanan operasional dan temperatur operasional bejana, maka didapatkan nilai maximum allowable stress yang lebih kecil.  BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN Merancang bejana tekan harus memenuhi kode ASME BPVC Section VIII Division 1, jika dalam lingkup perusahaan maka perancangan juga harus memenuhi kode perusahaan juga, yaitu MHK-COMP-SPE-EP-PVV-0211. Knock-out pot merupakan salah satu contoh penerapan bejana tekan, yaitu vapor-liquid separator. Berfungsi sebagai pemisah kandungan air pada uap yang diterima dari gas scrubber lalu diteruskan untuk menggerakkan turbin di kompresor. Bejana ini terletak di North Processing Unit (NPU), lapangan Tunu. Desain baru knock-out pot, yang memiliki kepala berbentuk flat head, memenuhi kode ASME BPVC Section VIII Division 1 dan kode MHK-COMP-SPE-EP-PVV-0211.  REFERENSI MHK-COMP-SPE-EP-PVV-0211, Specification – Design and Fabrication of Pressure Vessels According to ASME VIII ASME BPVC Section VIII Division 1, Rules for Construction of Pressure Vessel ASME BPVC Section II Part D, Materials ASME B1.1, Unified Inch Screw Threads ASME B16.5, Pipe Flanges and Flanged Fittings ASME B16.20, Metallic Gaskets for Pipe Flanges Pressure Vessel Handbook 12th Edition, Eugene F. Megyesy Pressure Vessel Design 4th Edition, Dennis Moss   APPENDIX